Файл: Маслов, Е. Н. Теория шлифования материалов.pdf

и Б2 100%-ной концентрации, зернистостью АС400/315АС63/50 допускаемый удельный расход алмаза q = = 1,85 мг/г. Данная величина удельного расхода является условной, соответствующей, однако, определенному истин­ ному расходу, установленному опытами при нормальных условиях эксплуатации круга.

Припуск для шлифования

Величина оптимального припуска для шлифования зависит от многих причин, относящихся к характеристике детали (материалу, размерам, форме, требуемой точности, шероховатости обработанной поверхности и др.) и заго­ товке (способу изготовления, наличия дефективного слоя и др.).

Оптимальный припуск должен быть по возможности минимальным, обёспечивающим требуемое качество, низ­ кую трудоемкость и минимальную себестоимость изго­

ный к наименьшему размеру заготовки при обработке наружных поверхностей и к наибольшему размеру заго-

товки при обработке внутренних поверхностей; /?г — высота микронеровностей, полученных на предшествую­ щем проходе, в мкм; Ва — глубина дефектного поверх­ ностного слоя, полученная на предшествующем проходе,

предварительного (абразивного и алмазного) шлифования; А = 0,1 ч-0,12 мм для чистового абразивного шлифования мелкозернистыми кругами из карбида кремния; А=0,05 = = 0,08 мм для чистового алмазного шлифования. С уве­ личением размеров шлифуемой детали величина припуска возрастает.

Расчет режима резания при шлифовании

Большое число переменных параметров, влияющих на сложный процесс резания при шлифовании, не позво­ ляют в настоящее время произвести точный теоретический расчет оптимального режима резания. В связи с этим ука­ занный расчет производят по формулам, установленным экспериментальным путем для определенных условий шлифования. Для облегчения расчетов применяют спе­ циальные логарифмические линейки и номограммы, кото­ рые строят по экспериментальной формуле для стойкости круга (при предварительном шлифовании) или шерохо­ ватости поверхности (при чистовом шлифовании).

Для построения номограммы соответствующая экспе­ риментальная зависимость решается относительно у Пример подобной номограммы, построенной для выбора оптимальной окружной скорости детали ѵд при опреде­ ленных условиях шлифования (незакаленная сталь 50Г и др.) приведен выше (см. рис. 101). Пользуясь данной номограммой, для определенных условий обработки

292

можно определять ѵл, обеспечивающую заданную стой­ кость круга. Расчет по экспериментальным формулам является более универсальным, позволяющим учесть все основные условия шлифования.

Методика такого расчета заключается в следующем [125 и др. ]. Для данных условий шлифования принимают величину окружной скорости круга ѵкр и продольной подачи snp; скорость детали рассчитывают по основным па­ раметрам шлифования (шероховатости поверхности, точ­ ности обработки, температуре в зоне обработки, мощности привода, себестоимости операции) и графически определяют оптимальную окружную скорость детали, обеспечивающую наибольшую (в данных условиях) производительность (Одt = шах).

Расчет производят по следующим экспериментальным формулам, установленным для конкретных условий шли­ фования:

где 6 — допуск на размер шлифуемой детали в мм; J — жесткость системы СПИД в Н/мм; а <3 1,0 — часть до­ пуска, используемая в связи с отжимом детали;

предельная температура в зоне шлифования

293

выполнение операции (кроме машинного); q — удельный расход алмазов (при алмазном шлифовании) в мг/г; b — расходы на амортизацию круга в коп; G — масса мате­ риала, снятого за период шлифования, в г.

Решая каждую из зависимостей (143)—(147) относи­ тельно ѵд и принимая оптимальные величины икр и snp, получаем

(148)

Рис. 161. Схема области возможных режимов шли­ фования:

Например, при заданной величине /?атах из выраже­ ния (143) имеем

ѵл< i f — Raт-а- -

При принятых (известных) оптимальных величинах укр и snp находим

Оптимальные величины ѵя и t определяют построе­ нием в двойной логарифмической системе координат зави­ симости Уд = / (^) для каждого из ограничивающих пара­ метров: шероховатости обработанной поверхности, точ­ ности обработанной детали, температуры в зоне резания, мощности привода и себестоимости операции шлифования

(рис. 161).

294

Область возможных величин ѵд и t определяется много­ угольником abcdefg, причем оптимальными будут ре­ жимы, при которых обеспечивается vAt — шах, т. е. в рассматриваемом случае соответствующие точке й.

Определение расхода шлифовальных кругов

Расход кругов рассчитывают для работы одного станка или для обработки одной детали. При определении рас­ хода кругов для одного станка следует исходить из опти­ мального .периода стойкости круга т, расхода круга за

ся исходя из минимального диаметра фланца, необходимого для закрепления круга. Число правок круга

Полезное время работы круга определяется умножением производительной стойкости круга на число правок круга:

считая, что в один месяц станок работает 480 мин при 20 рабочих днях в месяц и числе смен К-

Число кругов, необходимых при выполнении данной работы, определяется делением общего времени работы станка на полезное время работы круга:

295

-С