Файл: Волгина, Ю. М. Теплотехническое оборудование стекольных заводов учебник.pdf

Удельная теплота, внесенная шихтой и боем при 20° С ( t m , t б) и теплоемкостях сш и C q :

Согласно практическим данным, удельный расход теп­ ла на процесс стекловарения при использовании содовой

где 5,67 — коэффициент излучения (постоянная Больцмана) вВт/(м2Х ХК 4): Ф — коэффициент диафрагмирования (зависит от размеров от­ верстия и толщины кладки); определяется по графикам *; Т т и Г0.с— температура газов и окружающей среды в К; А0тв— площадь отвер­ стий: загрузочного кармана— 1 м2, горелок (суммарная) 11,5 м2, щели между зоной осветления и студочной частью печи 0,24 м2.

Тепловой поток через отверстие загрузочного кармана составит:

Поток тепла, теряемый излучением в студочную часть,

Ф 5

изл '

= 83 500 Вт = 83,5 кВт.

Итого поток тепла, теряемый излучением: физл= ф^зл+

+Ф ;зл+ Ф и"зл =388+1324+83,5=1795,5 кВт.

4.Поток тепла, теряемый с газами, выбивающимися из отверстий, Ф£тв :

определяем расход газов в м3/с:

где 0,62 — коэффициент сжатия струи; рв и рг — плотности окружа­ ющего воздуха и газов, выбивающихся из отверстий, в кг/м3, рас­ считываются с поправкой на температуру; Я — высота центра тяже­ сти отверстия над нейтральной линией, равная 0,8 м; F 0TB = 0,455 м2 (суммарная площадь отверстий).

Вт/(м-°С); бот — ее толщина в м; (Вн и (нар— температура кладки на ее внутренней и наружной поверхности в °С; F Ct — площадь по­ верхности стенок в м2.

Параметры, входящие в формулу (26), в данном расчете характеризуются значениями, приведенными в табл. 15.

С неучтенными потерями (в размере 10%) Ф“ =

=2505+250 = 2755 кВт.

6.Поток тепла, теряемый с конвекционными потока­ ми стекломассы, Фк.п- В данном расчете исходят из рас­ пределения температур по глубине стекломассы (в со­ ответствии с данными непосредственных измерений, сде­ ланных в аналогичных печах, см. табл. 16).

197

Т а б л и ц а 15. Потери тепла в окружающую среду через кладку печи

Толщина hi, м верхнего конвекционного потока стек­ ломассы, движущегося из варочной части бассейна встудочную:

(27)

■<

где Н — толщина слоя стекломассы в бассейне в м; р' и ц" — сред­ ние значения динамической вязкости стекломассы соответственно

в верхнем и нижнем потоках в Па-с; 1 1 и f2— средние температуры

стекломассы на глубине 400 мм, т. е. примерно на глубине верхнего конвекционного потока, соответственно в зонах максимальных и ми­

нимальных температур в °С; t и /2 — то же, для нижнего конвек­ ционного потока.

198

Расход стекломассы, переносимой конвекционными потоками из варочной части бассейна в студочную, в кг/с:

где В и I — ширина и длина потока в м; рс — плотность стекломассы в кг/м3;

1222-5 (1340— 1230) 0,35«-2317 = 8 кг с.

3600-37,7-25

Поток тепла, переносимый конвекционными потоками стекломассы из варочной части бассейна в студочную:

ф в_с= gK:ncctc = 8 ■1,275 • 1300= 13 000 кВт.

То же, в обратном направлении:

ф с_в = 8- 1,22-1200 = 11 700 кВт.

Поток тепла, теряемый с конвекционными потоками стекломассы в студочной части:

Ф к .п = Ф в - с — Ф с - в = 13 000 — 11 700 = 1300 кВт.

Уравнение расходной части теплового баланса:

Ф с + Ф о .г + Фиал + Фотв + ф “ с + Ф К-п =

= 4485 + 5511х + 1795,5+ 1030 + 2755+ 1300 =

= 11365,5 + 5511х.

199