Файл: Расчет конструкций убежищ..pdf

Величина q2 в пределах точности инженерных расчетов может быть определена из условия, что сжатый слой бетона 1ц, температура которого достигла 500° С и выше, в работе сечения не участвует [60].

Поэтому расчет несущей способности перекрытий с уче­ том тепловой нагрузки должен производиться при тепловых

(см. рис. 65 и 68). В других случаях (тепловые воздействия типа КВ-III и KB-IV) влиянием прогрева на несущую спо­ собность перекрытий можно пренебречь.

Порядок расчета перекрытия с учетом его прогрева при

в кгс/см2; I — расчетный пролет конструкции в см; b — ши­ рина сечения в см; р. — коэффициент армирования

(15)

где ho — рабочая высота сечения после нагрева конструк­ ции в см; h0 — рабочая высота сечения до нагрева конструк­ ции в см; 1ц — высота слоя бетона в см с температурой 500° С и более. Она определяется по формуле, полученной из выражения (4):

формуле (16) после подстановки в нее вместо коэффициента температуропроводности железобетона коэффициента темпе­ ратуропроводности теплоизоляции.

Если /if <С hm, проверка несущей способности перекры­ тия не производится.

196

Если h'l3 ^ h"3, величина h"3 подсчитывается заново с коэффициентом температуропроводности, найденным по формуле (6), после чего по формуле (14) определяется q2, ве­ личина которой не должна быть меньше указанной в настоя­ щем параграфе.

Для того чтобы предотвратить нарушение герметичности сооружения, необходимо предусматривать защиту гермети­ зирующих материалов теплоизоляционным слоем, обеспечи­ вающим сохранение их свойств при нагреве ограждений во время пожаров. Толщина такого слоя может быть определе­ на по номограмме рис. 69 при условии, что а = 0, а ср = 1. Температура поверхности теплоизоляционного слоя, гра­ ничащей с герметизирующей прокладкой, принимается при расчете равной предельной температуре применения герме­ тизирующего материала.

Всвязи с тем что предельная температура для герметизи­ рующего материала, как правило, значительно ниже 500° С, расчет защитного теплоизоляционного слоя следует произ­ водить практически при воздействии любой (от КВ-1 до ДВ) тепловой нагрузки.

Втех случаях, когда защитный теплоизоляционный слой рассчитан из условия поддержания на поверхности гермети­ зирующего материала температуры ниже 500° С, дополни­ тельнаяпроверка несущей способности ограждений по теп­ ловой нагрузке может не производиться.

Существенное влияние на общую герметичность соору­ жения может оказать также прогрев входных устройств и,

в частности, их резиновых герметизирующих прокладок. В особенности это относится к наружной двери сооружения, герметизирующие прокладки которой при тепловом воздей­ ствии массовых пожаров прогорают. Прокладки внутренней герметической двери при этом сохраняются, поскольку при нормативных размерах тамбура температура внутренней двери во время пожара не превышает 100° С.

Применение для изготовления герметизирующих прокла­ док термостойкой резины или других подходящих для этой цели материалов (например, асбестового шнура) поз­ волит предотвратить падение герметичности сооружения при массовых пожарах.

5. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ

Пример 19. Рассчитать на тепловое воздействие пожаров IV вида перекрытие отдельно стоящего убежища, расположенного в зоне образовавшегося завала.

197

Конструкция перекрытия: асфальт 5 см, бетонное основание 15 см, песчаное основание 10 см, защитный слон из цементного раст­ вора с металлической сеткой 3 см, два слоя гндронзола на битумной мастике, слой керамзйтобетона 10 см, железобетон 40 см. Высота помещения 2,2 м, ширина 6 м. Предельное время пребывания людей

вубежище — одни сутки.

Всоответствии с табл. 9 и пояснением к ней принимается рас­

дуэтажные перекрытия здания при наступлении предела огнестой­ кости обрушиваются.

198

В соответствии с табл. 9 расчетное Тепловое воздействие на перекрытие ДВ, на степы КВ-П. Принимаем /пач = 15° С, а =

=5 ккал/м2-ч-гр.ад. Перекрытие рассчитывается из условии (3) и

(10)по формуле (11). Согласно результатам расчетов, нижняя грань

199