Файл: Мураховская, М. А. Проектирование синхронных двигателей учеб. пособие.pdf

по поперечной

оси

х'^жхц, д. е.

79.

Сверхпереходное

индуктивное

сопротивление:

по

продольной

оси

x d " = х3 +

( -

—

+

+

— — ) ' д. е.,

\ x a d

х о з

x y ° d /

по

поперечной

оси

хС|" =

+

Х ; 1 ( | Х у а ч

д. е.

Т[ 1 ( | = Х м

сек ;

T d " =

x a d x B ^ + x n d x y d "Т~ x i * > x y 3 d

с с к

fK 0 = ОКЗ -

( x d ' д. е., Е0 ' д. е. -

x d

по рис. 34).

^ к н = = ^ к о IB . II .

(по рис. 24).

I

=

F

д

е.

'вн

1

ВН

И '

L

П о т е р и

к. п. д.

89. Потери мощности в стали ярма статора при холостом

ходе

Рс-с — kaPc.cGc

Ю - 3

кет ,

где к д =

1,6 при Р н ^ 2 5 0 кет;

к д = 1 , 3

при Р н > 2 5 0

кет (учитывает дефекты при

обработке).

Удельные

потери

в

стали

(по

табл. 9):

Вес

ярма

статора

G c = Sc /c2pvolO~3

кг.

.Здесь

сечение ярма S c = / z c / k c

см2;

удельный

вес стали

v c = 7 , 6 5

кг/дм3.

90. Потери

мощности в стали зубцов статора

p c z

= 1 % Z P C Z G Z

Ю - 3

кет

,

где кД 2=1,8 при Рц^250 кет;

1<д2=1,7 при

Р„>250 кет;

Pcz — удельные

потери

в стали зубцов

по

табл. 9.

Вес стали

зубцов

G z

=

Z b z c p l ^ i l k c Y c Ю - 3

кг.

Амплитуда

колебаний

индукции В 0 = р0Аб Вг тл,

р 0 — по

рис.

36.

Среднее значение удельных поверхностных потерь, отне­

сенных к 1 м2

поверхности

полюсного наконечника

Ко — по табл. 21;

Z — ч и с л о

пазов статора, п—скорость

вращения

ротора,

об/мин;

l i — зубцовое деление

статора, см.

Поверхностные потери всех полюсных наконечников

Рпов = 0-6 • 2 р ^ а р ; р р п о в 1 0 - 7

квт.

Здесь:

/ р

— длина

полюсного

наконечника, см;

т

— полюсное деление, см.

l\ — полная длина

статора, см.

9 3 .

Электрические

потери в обмотке статора

(основные)

P s i =

n i I H s r a 7 r , 1 0 - 3

кет.

94.

Добавочные потери

при номинальной нагрузке

Р д о б « 0 , 0 0 5 Р „ кет.

9 5 .

Потерн на возбуждение

при

номинальной

нагрузке

I 2-

_|_ О Д Т ] I

Р„ = в " в ' г ' ^ /

а и ' ц ' » н j о - з к в т <

г /в

Д и щ = 1

в для угольных

и графитных

щеток;

Д и щ = 0,3 в для металлоугольных и металлографитных;

к. п. д.

возбудителя

т | п « 0 , 7 5 4 - 0 , 9 ,

вал с синхронной ма­

если возбудитель

насажен

на один

шиной.

Общие потери при номинальной нагрузке

96.

£ Р =

Рс.с + Р с . г +

Р п о в +

Рмех +

РЭ 1 f

Р Доб +

Р в Квт.

97 .

Коэффициент

полезного действия

при номинальной на­

грузке

где

Р ц , — активная

мощность,

подводимая

к двигателю

при номинальной нагрузке, кет.

П р е в ы ш е н и я

т е м п е р а т у р ы

Перепад температуры в пазовой

изоляции — по п. 24.

98. Превышение температуры внешней поверхности стато­

ра над температурой охлаждающего

воздуха

а =

1 , 3 3 - Ю - 3

вт'}град-см2

при -с <

40

см ;

а =

1,0- 1 0 ~ 3

втград-см2

при 40 <

-с ^ 6 0 см ;

о. =

0,66• 1 0 - 3

вт;град-см*

при i >

60

см;

С ] с

^ _АА_ +

Р с , + 0 . 5 Р д г б

ш : с м %

Здесь: Р с | —суммарные

потерн в стали статора

(по п.п. 89

и 90);

см

оу =

4200

— удельная электропроводимость

нагретой

ОМ- • ММ"

А —

меди;

линейная нагрузка

обмотки статора, а/см;

Д — плотность тока в

статорноп

обмотке,

мм2;

D — внутренний

диаметр статора,

см.

ел

= - S i -

°с,

а»

где удельный тепловой поток внешней поверхности лобо­

вых частей

1.4АА

q„

=

— V»

вт см* ;

а» =

3 - 1 0 - 3 ( 1

+

0,1 v ) .

0С

= (ен +е.)/, + (еи

+ ел )/л

°с.

101.

Среднее превышение

температуры

обмотки

возбуж­

дения — по 61а.

П у с к о в ы е х а р а к т е р и с т и к и

Пусковые

свойства

синхронных

двигателей

характеризу­

ют начальный

пусковой

момент

М 1 1 а ч (при

s = l ) и

входной

момент

М в х (при s = 0,05), а также

начальный

пусковой ток

Пусковые

характеристики

представляют

собой

зависи-

мость

М

I

от

скольжения.

-j-r-

и —

М„

1„

Для расчета пусковых характеристик необходимы пара­

метры: „tad, xaq,

ха,

г'в = /'в(1+к)

(к = 8ч-10 — кратность уве­

личения

добавочного

сопротивления

обмотки

возбуждения

1. У с т р о й с т в о р о т о р о в

Синхронные двигатели серии

СДН имеют две конструк­

ции в зависимости от скорости вращения.

Для тихоходных

машин всех

габаритов со скоростями

вращения

100—

500 об/мин

применяется конструкция с привернутыми

к обо-

ление полюсов к ротору Т-образными выступами

(рис. 16).

Для

уменьшения

поверхностных

и лульсационных

потерь

полюсы

выполняют

полностью из

листовой СТаЛ толщиной

,5

мм. Торцевые щеки — из кованой стали

или

высоко­

1,0—1

'П

сортного

стального литья (рис. 27, 28, 29).

В них утоплены головки заклепок или гайки шпилек, ко­

торыми

затягиваются полюсы.

Площадь сечения стяжных заклепок принимают

равной

1/30 площади штампа полюса, а стяжных шпилек —

1/40.

Глубина ввинчивания болтов в сердечник полюса, собран­

ный из листов, должна быть не менее 2-х диаметров

болта.

ным к диску крестовины, и болтовым

креплением

ПОЛЮСОР

быст

у п

паз