Файл: Клебанов, Ф. С. Аэродинамическое управление газовым режимом в шахтных вентиляционных сетях.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 30.10.2024
Просмотров: 89
Скачиваний: 0
Т а б л и ц а 8
Шахта Лава
Им. Орд- 1-я западная (гор. жоникид665 м)
зе
з°Р' |
С1М |
|
Gl- G21 |
в, |
|
% |
1 |
м'/'мин м^мин |
% |
||
м^мин м/мин |
Прямшi ход с)тработ1СИ
d, |
|
Величи |
Отклоне |
|
сизм» на,фик- |
ние рас |
|||
% |
% |
сировав- |
четной |
|
шаяся в |
величины |
|||
|
|
|||
|
|
экспе |
от изме |
|
|
|
рименте |
ренной,% |
|
398 153 0,40 1,59 0,8 |
0,79 |
0,73 . 1,04 |
0,90 |
d |
+15,6 |
|
|
1-я западная с уклона |
465 |
252 |
1,12 |
5,25 |
4,20 |
1,05 |
1,90 |
2,08 |
2,97 |
d |
-30,0 |
||
№ 7-8им* 22-я западная |
260 |
160 |
1,21 |
3,12 |
1,56 |
1,56 |
1,58 |
1,95 |
1,90 |
d |
+2,6 |
||||
Калинина |
17-я |
западная |
310 |
180 |
0,45 |
1,40 |
0,56 |
0,84 |
0,58 |
0,78 |
0,65 |
в |
-10,8 |
||
|
11 |
15-я западная |
120 |
80 |
1,00 |
1,20 |
0,42 |
0,78 |
1,18 |
1,50 |
1,20 |
в |
-1,7 |
||
^ |
2-я |
восточная с восточ |
560 |
240 |
0,90 |
5,04 |
2,52 |
2,52 |
1,50 |
2,10 |
1,82 |
d |
+14,3 |
||
Им.Швер |
ного |
уклона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3-я. восточная с запад |
210 |
83 |
0,40 |
0,84 |
0,34 |
0,50 |
0,65 |
1,01 |
0,70 |
в |
-7,1 |
||||
ника |
ного |
уклона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
2-я западная коренная |
470 |
160 |
0,27 |
1,27 |
0,51 |
0,76 |
0,48 |
0,80 |
0,55 |
• в |
-12,7 |
||
|
|
1-я западная с уклона |
310 |
98 |
0,34 |
1,05 |
0,37 |
0,68 |
0,60 |
1,07 |
0,65 |
в |
-7,7 |
||
Им.Орд- 1-я |
|
западная |
560 |
140 |
1,15 |
6,44 |
2,58 |
3,86 |
2,54 |
4,60 |
2,80 |
в |
-9,3 |
||
жоникид- |
То |
же |
580 |
260 |
1,05 |
6,09 |
2,44 |
3,65 |
1,57 |
2,34 |
'1,60 |
в |
-1,9 |
||
зе |
|
Западная (гор. 665 м) |
300 |
120 |
0,31 |
0,93 |
0,42 |
0,51 |
0,52 |
0,78 |
0,56 |
в |
-7,1 |
||
|
|
То |
же |
320 |
250 |
0,30 |
0,96 |
0,43 |
0,53 |
0,34 |
0,38 |
0.44 |
d |
-13,6 |
|
|
|
Западная (гор. 345м) |
170 |
170 |
0,75 |
1,27 |
- |
- |
0,75 |
0,75 |
0,82 |
В дли d |
-8,5 |
||
|
|
То же |
165 |
185 |
0,60 |
0,99 |
0,40 |
0,60 |
0,68 |
0,60 |
0,65 |
В или d |
+4,6 или |
||
|
1-я западная с уклона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-7,7 |
|||
|
413 |
260 |
0,75 |
3,10 |
1,24 |
1,86 |
0,93 |
1,19 |
1,10 |
d |
+8,2 |
||||
|
То же |
|
491 |
195 |
0,80 |
3,93 |
1,77 |
2,16 |
1,35 |
2,02 |
1,61 |
В |
-16,1 |
||
№ 7-8им. 26-я восточная |
390 |
ПО |
0,80 |
3,12 |
1,07 |
0,52 |
0,52 |
2,84 |
1,64 |
“ |
|
||||
Калинина |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
'То |
же |
460 |
90 |
1,00 |
4,60 |
1,61 |
2,99 |
2,44 |
5,10 |
2,89 |
В |
-15,’6 |
|
|
|
24-я |
западная |
230 |
160 |
0,98 |
2,25 |
0,78 |
1,47 |
1,13 |
1,41 |
1,50 |
d |
-6,0 |
|
|
|
То |
же |
330 |
90 |
1,00 |
3,30 |
1,15 |
2,15 |
1,93 |
3,66 |
2,00 |
в |
-3,5 |
|
|
|
tf |
|
|
210 |
115 |
0,82 |
1,72 |
0,77 |
0,95 |
1,12 |
1,50 |
1,37 |
d |
+9,5 |
|
|
Ш |
|
|
210 |
60 |
0,85 |
1,79 |
0,80 |
0,99 |
1,80 |
2,98 |
2,08 |
в |
-13,4 |
№ |
11 |
2-я |
западная |
220 |
100 |
0,58 |
1,28 |
0,38 |
0,90 |
0,81 |
1,28 |
0,82 |
в |
-1,2 |
|
Комбинат То |
же |
210 |
65 |
0,56 |
1,18 |
0,35 |
0,83 |
0,94 |
1,97 |
0,95 |
в |
-1,0 |
|||
Донецк- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уголь |
2 -я восточная |
268 |
180 |
0,41 |
1,10 |
0,77 |
0,33 |
0,65 |
0,61 |
0,73 |
в |
-11,0 |
|||
|
|
||||||||||||||
|
|
4 -я восточная с 1-го |
300 |
120 |
0,60 |
1,80 |
0,72 |
1,08 |
0,96 |
1,38 |
1,30 |
d |
+6,1 |
||
|
|
западного уклона |
320 |
80 |
0,58 |
1,70 |
0,68 |
1,08 |
1,19 |
2t12 |
1,06 |
в |
+12,3 |
||
|
|
То |
же |
||||||||||||
"Мушке- 2-я западная |
293 |
180 |
0,64 |
1,88 |
0,85 |
1,03 |
0,82 |
1,04 |
1,05 |
d |
-1,0 |
||||
товская |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
верти |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кальная* |
То |
же |
477 |
375 |
0,72 |
3,43 |
1,54 |
1,89 |
0,81 |
1,92 |
1,35 |
d |
-31,9 |
||
|
|
||||||||||||||
|
|
V |
|
|
300 |
93 |
0,84 |
2,52 |
1,13 |
1,39 |
1,68 |
2,70 |
1,80 |
В |
-6,7 |
|
|
а |
|
|
518 |
290 |
0,76 |
3,94 |
1,77 |
2 ;17 |
1,23 |
1,36 |
1,30 |
d |
+4,6 |
|
|
4-я |
западная |
142 |
37 |
0,54 |
0,77 |
0,15 |
0,62 |
0,88 |
2,08 |
0,75 |
В |
+17,3 |
|
№ |
12 ком-15-я |
западная |
365 |
144 |
0,75 |
2,74 |
2,19 |
0,55 |
1,67 |
1,90 |
1,49 |
в |
+12,1 |
||
бината |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шахтерок- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
антрацит |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
№ 17-17- 2-я |
западная |
640 |
260 |
1,13 |
7,23 |
2,56 |
4,67 |
1,74 |
2,78 |
2,30 |
+20,8 |
||||
бис ком |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бината |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Донецк- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уголь |
21-я западная |
500 |
205 |
0,89 |
4,45 |
1,78 |
2,67 |
1,40 |
2,18 |
1,50 |
В |
-6,7 |
|||
|
|
||||||||||||||
ю |
Т а б л и ц а 8 (окончание) |
|
о |
|
' |
|
|
|
|
Шахта |
Лава |
|
'Комму- |
12-я северная |
|
нист' |
12-я южная |
|
'Новая' |
|
О н |
O p, |
с н > G, |
Gi |
g2 , |
в, |
d, |
з |
3 |
з |
з |
з |
% |
% |
M/MHf |
м/мин |
% м/мин м/ мий м/мин |
||||
ВеличиОтклонена, фик ние рас
СИЗМ ’ сировавчетной
%шаяся в величины экспеот измерименте ренной,%
284 |
225 |
0,90 |
.2,56 |
1,28 |
1,28 |
1,02 |
1,14' |
1,20 |
d |
-5,0 |
523 |
345 |
0,92 |
4,81 |
3,12 |
1,69 |
1,29 |
1,39 |
1,43 |
d |
-2,8 |
|
|
Обратный ход отработки |
|
|
|
|
|
|||
№ 7-8 им. |
18-я восточная |
680 |
310 |
1,15 |
7,82 |
3,13 |
4,69 |
1,70 |
2,52 |
1,10 |
Калинина |
То же |
185 |
135 |
0,73 |
1,35 |
0,54 |
0,81 |
0,88 |
1,00 |
1,02 |
|
||||||||||
|
О |
180 |
60 |
0,73 |
1,31 |
0,52 |
0,79 |
1,31 |
2,18 |
1,18 |
"Ветка |
Восточная коренная |
435 |
160 |
0,52 |
2,26 |
0,63 |
1,63 |
0,77 |
1.41 |
0,76 |
Глубокая" |
№ 4 |
350 |
350 |
0,52 |
1,82 |
_ |
. |
0,52 |
0,52 |
0,70 |
|
То же |
|||||||||
|
1-я восточная с укло- |
350 |
160 |
0,24 |
0,84 |
0,24 |
0,60 |
0,33 |
0,53 |
0,64 |
|
на № 2 |
350 |
230 |
0,26 |
0,91 |
0,25 |
0,66 |
0,30 |
0,40 |
0,’57 |
|
То же |
|||||||||
|
1-я восточная с укло- |
560 |
196 |
0,75 |
4,20 |
1,18 |
3,02 |
1,14 |
2,14 |
0,84 |
|
на № 1 |
598 |
280 |
1,13 |
6,76 |
1,89 |
4,87 |
1,49 |
2,41 |
0,78 |
|
То же |
|||||||||
|
2 - я западная |
650 |
255 |
0,19 |
1,23 |
0,34 |
0,98 |
0,27 |
0,48 |
0,26 |
|
То же |
760 |
360 |
0,19 |
1,44 |
0,40 |
1,04 |
0,25 |
0,40 |
0,30 |
N? 17-17- |
19-я восточная |
540 |
220 |
0,73 |
3,94 |
0,98 |
2,96 |
0,99 |
1,79 |
1,09 |
бис комби |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ната Донецкуголь
А+4,5
d-2,0
В+11,0
В+21,3
В или d |
-25,7 |
d |
-17,2 |
d-29,8
А-10,7
А+32 ,0
В+3,'8
В-16,6
В-9,2
ции метановыделения при изменении режима вентиляции и при решении некоторых вопросов, связанных с эндогенными пожарами,
Пустотность выработанного пространства может быть выражена фор мулой
(VI,48)
где - объем воздуха, прошедшего через выработанное пространство в переходном режиме, м^; W - омываемый утечками воздуха геомет рический объем, выработанного пространства, м®; q - утечки воздуха в выработанное пространство после изменения режима проветривания, м^/мин; Т - период стабилизации переходного газового режима, мин.
Для того чтобы определить пустотность выработанного пространства, необходимо изменить подачу воздуха на участок, измерить утечки воз духа в выработанное пространство, зафиксировать переходный газовый режим в исходящей вентиляционной струе участка и определить период стабилизации выделения газа из выработанного пространства на вен тиляционный штрек.
В табл. 9 приведены результаты определения пустотности вырабо танного пространства^ полученные в экспериментах, описанных выше (гл. V) на двух участках.
Т аб л и ц а |
9 |
Обмываемый |
Утечки воз |
утечками |
духа побле |
воздуха объем изменения ре
выработанно жима прого пространст■ветривания
ва W, м • q, м* /мин
Период стаби |
Количество Пустотность |
|
лизации мета |
воздуха, про выработан |
|
новыделения, |
шедшее че ного прост |
|
Т, мин |
рез вырабо ранства, б |
|
|
танное про |
|
|
странство. |
|
|
гр |
я |
|
qT, |
м° |
|
to |
о |
2,1-104
2,1-104
2,1-104
3 1 0 4
3*104
3-104
3- 104
42 |
105 |
4410 |
0,21 |
60 |
60 |
3600 |
0,17 |
30 |
150 |
4500 |
0,21 |
66 |
55 |
3630 |
0,17 |
60 |
55 |
3300 |
0,11 |
34 |
140 |
4870 |
0,16 |
45 |
100 |
4500 |
0,15 |
41,4 |
90 |
3726 |
0,12 |
9 820 .
121
Из приведенных данных видно, что в среднем S = 0,15.
Величина 6, определяемая по формуле (VI,48), только приблизитель но оценивает пустотность выработанного пространства, так как она на ряду с .пустотностью характеризует также и скорость изменения кон центрации метана в атмосфере выработанного пространства. Этим объ ясняется то, что при меньшей величине утечек в большинстве случаев величина 6 имеет большее значение.
5. Связь между вопросами конструирования вентиляционных сетей и регулирования проветривания по газовому фактору
Проблема регулирования проветривания по газовому фактору оказы вается тесно связанной с вопросом конструирования рациональных вен тиляционных сетей. Эта связь предопределяется тем, что всякое внесе ние в вентиляционную сеть с источниками газа возмущений в виде изме нения аэродинамических параметров вызывает возникновение газовой нестационарности в ветвях вентиляционной сети.
Задача регулирования проветривания в этих условиях сводится в пер - вую очередь к установлению однозначного различия между долговре менными изменениями в газовой обстановке в выработках, требующими того или иного регулирования вентиляционного процесса, и теми из менениями, которые являются следствием аэродинамической нестационарности и сохраняются относительно непродолжительное время. Первый этап решения данной задачи состоит в определении начальной аэродина мической ситуации в ветвях вентиляционной сети, в определении соот ношений между величинами, характеризующими эту начальную ситуацию в различных ветвях. Исходными данными для ответа на этот вопрос слу жат сведения о конфигурации вентиляционной схемы, о расположении в ней источников газа и их виде, о начальных вентиляционных параметрах сети. .
Решение вопроса о начальной газовой ситуации в вентиляционной се ти является необходимой основой для системного подхода к проблеме регулирования проветривания по газовому фактору, т.е. является свое го рода 'началом координат' для решения последующих более сложных вопросов, связанных с определением газовой нестационарности, которая вызывается изменением условий проветривания. Простейшим типом сое динения вентиляционных струй•является параллельное.
В гл. II о газовой статике выработок было показано, что для та кого вентиляционного соединения в общем случае возможны начальные газовые ситуации пяти различных видов.
Общий анализ газовой нестационарности для этих начальных ситуа ций показывает, что даже для такого простого соединения возможна ши рокая гамма видов переходных газовых режимов. Добавление третьей ветви в параллельное соединение в огромной степени усложняет поло жение с определением связи между изменением условий проветривания и последующей газовой нестационарностью. Это объясняется тем, что
122