ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 29.02.2024
Просмотров: 236
Скачиваний: 2
Из этих формул получим соответственно |
|
|
|
|
|||||||||||
|
l^nxal — 284.-)- j |
|
30 |
|
— 1 784 ом, |
|
|||||||||
|
|
q gg |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
700-1 784 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
^п20*с— |
|
7 0 0 + |
1! 784 |
— ^ |
|
ом' |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
М tg <р |
|
|
|
|
|
|
|
|
Rm — |
|
Z'пхгГ 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
l ^ |
l |
+ |
^ |
- i o |
^ |
^ |
931'1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
1 784-700-10-30 ■°-003 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
1 784 + |
|
|
п—зо-о.ооз |
= |
369 ом> |
|
|||||||
|
|
700-10“ |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
7ООПер -- |
|
502 + |
4 950 |
= |
1,1 |
м а‘, |
|
||||||
|
|
|
320 «с— |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
&/it — |
502 — 369 |
|
1,1 • 1 0 -3 = |
26,8 |
мка; |
|
||||||||
|
502 + |
4 950 |
|
|
|||||||||||
|
3 t = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
26,8-10— • 4 950 ^ >юзо-о.ооб_ j j |
__ 0>22 MCI. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13. |
Угол |
наклона |
|
характеристики |
термокомпеисационной цепи |
||||||||||
первого каскада, при котором обеспечивается |
прирост |
тока Ainu — |
|||||||||||||
=0,22 ма, может быть рассчитан по формулам |
(5-73), (5-77) — (5-79). |
||||||||||||||
Из выражения (5-73) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
„ |
1 • 1 0 -3 (1 — 0,98).— 30-10-* |
|
|
|
|||||||||||
D i~ |
(1 • ю - 3 + |
|
0,22-ю -»)-(1 — 0,98) — 30-10-*-23 |
°*046- |
|||||||||||
Входное сопротивление |
первого |
каскада |
из |
(1-9а), (1-12) и |
|||||||||||
(3-52) |
|
|
|
0,9& |
13,5-10-» |
|
пчл |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
гб1 =5= |
1J— 09982 |
|
1.10-8 |
|
— 330 олл |
|
||||||||
|
г81^ |
0,98-25-10-» |
|
|
„ |
|
|
|
|
||||||
|
----j . ïq -3 — = 2 4 ,5 |
ом; |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
24,5 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|2 ,DX1 |
|
330 |
|
1 — 0,98 = |
1 555 ом. |
|
|
|||||||
С учетом этого из формулы (5-78) при величине потерь усиления за счет шунтирующего действия термокомпеисационной цепи А= = 1 дб
N = ( Ю0'05- |
т Ш " ) = ° - 166- |
Согласно формуле (5-79)
600 р = 1 555 (9,046— 1) = — 0,368.41
14. Для расчета угла наклона термокомпеисационной характе ристики первого каскада по формуле (5-77) необходимо определить
19J
значение входного сопротивления каскада при максимальной рабочей температуре. Это может быть выполнено по формулам гл. 9. Подроб
ные примеры расчетов такого рода приводятся в гл. |
10. |
|
||
Согласно |
результатам расчета при |
симметричном |
поле |
допуска |
Согласно |
экспериментальным данным при малых |
значениях коле |
||
бании тока коллектора и / = + 50 ^ |
^Bxt/^Bx20 ГС^ |
11^ |
92]. |
|
15.Угол наклона характеристики тсрмокомпенсациоиной цепи
первого каскада из формулы (5-77) составит:
1 |
0,166.1,3 + 0,368 |
0,0628. |
|
* £ ? ! - 20 — 50 lg |
0,166 0,046 |
||
|
Термокомпенсационная цепь с такой характеристикой не может быть реализована при непосредственном применении в качестве тер морезистора маломощных термисторов или германневьих диодов, для которых tg фт^0,02.
При последующем проектировании можно избрать такие направ ления:
применить сложную схему термостабилизации рабочей точки пер вого каскада типа изображенной на рис. 5-5;
допустить большую нестабильность рабочей точки второго кас када' (з„с> 1);
исходить из того, что будет производиться разбраковка приме няемых транзисторов по величине обратного тока коллектора /цо.
При применении в схеме, изображённой на рис. 5-5, диодов ти па Д7Б, имеющих tg<pT=0,0195, необходимое число звеньев согласно формуле (5-16) составит:
0,0628______
71 — 0,0195 3’22’
Это указывает на необходимость применения по меньшей мере трехзвенной схемы стабилизации рабочей точки первого каскада, что в рассматриваемом случае нёцелесообразно.
Допустим теперь, что степень стабильности рабочей точки второ го каскада может быть существенно ослаблена, и примем sKC=5.
Вданном варианте, как это следует из расчетов по формуле (5-59), результаты которых приведены в табл. 8-2 и на рис. 8-1 (кри вая 2), tgqbjd=0,00435.
Вэтом случае расчет по формулам (5-68) — (5-72) дает:
/?П2о —1502 |
OMy |
== 402 ом\ |
/ 32(Г°с — 1,1 ль:; |
||
Д /,( = |
20,2 мка и à tKlt = |
0,155 ма. |
|||
Тогда из выражений (5-73) |
и |
(5-77) |
Dt =0,046 |
и tg(pt = —0,0628. |
|
Таким образом, и |
второй |
из |
рассмотренных |
путей при 1ко= |
|
=30 мка оказался неэффективным.
Разбраковка транзисторов по обратному току коллектора открыг вает более благоприятные перспективы.
Если задаться условием tg{pi5stg<pT, то из соотношений (5-80) можно рассчитать величину обратного тока коллектора, по которой следует производить отбор транзисторов, для первого ка.скада. проек тируемого усилителя,.
Чтобы создать некоторый запас |
при |
изготовлении, |
исключающий |
||||||||
возможность |
перестабилнзации |
каскада, |
|
когда |
f , t < |
Ас20 °С’ пРимем |
|||||
tg = 0,01. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда при Д =1 дб из формул |
(5-89) |
и (5-80) имеем: |
|
||||||||
|
0,166-1,3 + |
|
600 |
|
|
|
|
|
|
||
|
1 555 |
|
|
|
|
|
|
||||
Dtpfta — |
|
|
|
|
1,285; |
|
|||||
|
|
|
|
600 |
‘ |
|
|||||
|
0,166.Ю<20- 50>-°’01 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1555 |
* |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
/ кодой |
1 -10-*-(1, 285— 1 ) + |
1,285-0,22.1 0 -» _ |
1,2 мка. |
||||||||
(50+1)-[ 1,285-2(«-1-5°—2) _ |
ij |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||
Отбор транзисторов с такими значениями обратного тока коллек |
|||||||||||
тора затруднителен. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зададимся Д =3 дб, тогда |
из формул |
(5-70), |
(5-81) и |
(5-72) |
|||||||
|
N = ( I0»°=-3— , ) . ( , + |
- “ |
|
L ) = |
o,57; |
|
|
||||
|
° . 57 -1,3 + |
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т555" |
|
|
= 1,67; |
|
||||||
|
ДОП— |
|
|
|
|
|
fiflf) |
|
|
||
|
O,57.io(20-50).0,O! + |
|
_ ^ L |
|
|
|
|
||||
|
l-1 0 ~ a (l,67 — l) + |
1,67-0,22-1Q-* |
|
|
|
||||||
/ кодоп < |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(50+1)-[1,67-2<0*1*50—2>— 1J |
|
|
|
|
||||||
Отбор транзисторов МП13Б, имеющих |
/ кого°с ^ |
1.65 |
мка, воз |
||||||||
можен. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Решение, основанное на выполнении условия, выраженного со |
|||||||||||
отношениями |
(5-63), приводит, |
как |
в |
этом |
легко |
убедиться, к необ |
|||||
ходимости применения транзисторов с недопустимо большими вели чинами обратного тока коллектора. Однако даже при данном условии требуемая компенсационная характеристика первого каскада может быть получена лишь при применении сложной схемы корректирую щей цепи.
Уточним значение tg ф1 при £>/ = 1,67. Из формулы (5-77) в этом
случае |
|
|
|
|
1 |
0,166-1,3 + |
0,258 |
0,008, |
|
t g f . = 20 — 50 lg |
0,166-1,67 |
|||
|
||||
где согласно формуле (5-79) |
|
|
|
|
600 |
(1,67— 1) = |
0.258. |
|
|
Р = 1 555 |
|
|||
В заключение заметим, что знак минус в полученных выше зна чениях tg ср4 указывает на направление изменения сопротивления терморезистора с ростом температуры, что уже учтено в формуле
(5-2). Поэтому при дальнейших расчетах следует пользоваться абсо лютным значением tg tpi.
16.Как следует из § 5-1, требуемая величина tg cpi может быть
обеспечена при применении как термисторов типов |
ММТ-1, КМТ-1 |
|
и др., так и плоскостных диодов и транзисторов. |
|
|
Рассмотрим случай применения |
в качестве терморезистора пло- |
|
- скостного германиевого диода типа |
Д7Б, имеющего tg срт =€,0195. |
|
Для уменьшения потерь по переменному току за |
счет шунтирую |
|
щего действия элементов цепи смещения, подключенных параллельно входу транзистора, целесообразно использовать диод в запертом со стоянии.
Рассчитаем сопротивление резистора, который должен быть под
ключен |
параллельно |
диоду |
для |
получения tg tpi =0,008. |
||
С |
учетом того, |
что |
для |
выбранного |
типа диода при Ug » 0,2 а |
|
/?то»5 |
ком, из формулы |
(5-5).получим: |
|
|||
р _ |
с. 1П(20-50).0,0195 |
|
1 |
1П(20-50) .0,008 |
||
|
1 — 1U______________________ . 7е гп „ |
|||||
« ш — о ш |
|
|q(20—50)-0,008 |
jq (20-50) .0,0195 — 1,‘ОКОМ. |
|||
17. Сопротивление резистора Ra цепи смещения первого каскада согласно формуле (5-25) равно:
!R* = |
0,98-6— 1 555-[ Ы 0 - 3 (1 — 0,98) — 1.65-10-»] |
'■149 ком, |
||||
[1 - 10 -3 (1 — 0,98) — 1,65- 10-в] • (1 + 1 555/1 300) |
||||||
3 |
|
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
ЯИЯ „ _ |
1 . 7 5 - 5 ____ |
|
|||
|
К,П = -К Г- |
ri------, |
„Г . |
г-"— 1,3 ком , |
|
|
|
Rm + |
R » |
1.75 + |
5 |
|
|
18. Уточним теперь величину коэффициента усиления первого каскада. Из формулы (3-51) получим:
|
|
* м |г '„ ,1 |
|
50.1,31 |
|
|
||
|
* т |
” |
|Z „ , | |
~ |
1,555 |
“ |
42Л - |
|
Ы У1= |
201g 42,1 = |
52,530. |
где |
|
|
|
||
|
|
Rm 1^ n i I |
|
4,95-1,784 |
|
|||
Z'ki — |
Rm + |
I Z'Bx2 |
|
4,95+1,784 = |
1,31 ком. |
|||
Суммарный коэффициент усиления усилителя |
|
|
||||||
|
|
*уЕ = 32.5 + 1 5 ,4 = |
47,9 |
дб. |
|
|||
Таким |
образом, |
требуемый |
коэффициент |
усиления усилителя |
||||
(kyt — 48,2 дб) |
практически обеспечивается |
при |
применении экзем |
|||||
пляров транзисторов МГЦЗБ, у которых коэффициент передачи тока эмиттера а ^0,98 .
19. Для выполнения заданных требований по величине коэффи циента частотных искажений на нижней граничной частот? прдрсу
194
эффективной передачи примем Af„=l,15 и по формуле (8-5) рассчи таем емкость разделительного .конденсатора:
на входе усилителя
„ _ |
0,159 |
_____ |
|
|
1 ^ |
300-1 555/1 ,1 5 2 — 1 |
~ |
0,61 |
МК&’ |
а выходе усилителя |
|
|
|
|
_ |
0,159 |
|
|
|
2 |
300-300 V \, 152 — 1 |
~ |
3' 1 |
мк$- |
Примем Ci = l мкф и С2= 2 мкф.
Результаты экспериментальной проверки усилителя, выполненно го по данным (проведенного расчета, приведены в табл. 8-3, а его схема — на рис. 8-2.
Рис. 8-2. Схема микрофонного усилителя с выходной мощностью 2 мет.
Из упомянутой таблицы видно, что наиболее существенное рас хождение расчетных и экспериментальных данных имеет место для сопротивления резистора /?я. Это объясняется тем, что, с помощью
Т а б л и ц а 8-3
Обозначение |
По данным |
После |
|
параметра |
расчета |
отладки |
|
R'o.c, ОМ |
30 |
30 |
|
Rrз—Rjii *ком |
4.95 |
5,1 |
|
Rit |
ком |
149 |
120 |
Rm, |
ком |
1,75 |
2,6 |
Rji, |
ом |
500 |
510 |
С ,, |
мкф |
^ 0 ,6 1 |
1,0 |
С2, |
мкф |
5*3.1 |
2.0 |
Обозначение |
По данным |
После |
|
параметра |
расчета |
отладки |
|
/к.. |
m |
1.0 |
0,98 |
7к2» ^ |
5,48 |
5,4 |
|
и м . в |
0,7 |
0.7 |
|
ил , |
в |
1.2 |
1.2 |
' kn , |
дб |
32,5 |
33,2 |
kv\, |
дб |
15,4 |
16,6 |
указанного сопротивления в основном обеспечивалось установление рабочего режима, соответствующего полученным .расчетным вели чинам.
Эксперименты показывают, что при определенной путем расчета величине сопротивления резистора Rm имеет место явление переком-