Файл: Стабилизация параметров транзисторных усилителей..pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 29.02.2024

Просмотров: 280

Скачиваний: 2

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

 

*и (

^

)

-= 0,0 0 6 1 -1 0 -»

H

cup ( j p j = =

1,78.10-»

из (6-39) имеем:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

°и

/Д а

 

=

Ю -» К и ,ои Ь 1*+

1,78* + 0,6 3 3 * =

1,00-10-*,

 

 

откуда

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

89 • 10 - 8 - 6 =

 

1,13.10-».

 

Согласно

расчетам

по

формулам

(9-3)

В'^0 =

0,5; В'ра = 6 1

и В'ри =

0,725.

Тогда из (9-2)

 

 

 

 

 

 

 

 

[ i f ]

=

 

(О ’5 ! ^

)

2+ (6 Ы ,1 3 - 1 0 - » )» + (0 ,725-0,1)» = 1,22.

Если

учесть,

что j ^ 'p Q

 

j ^ =

1. примем<77= 4 . Тогда согласно

(2-9) — (2-12):

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

при

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Л/к1

=

.

1,22

=

0,842

 

 

 

 

 

 

 

 

1 — - ^ -

 

 

 

 

 

 

В6П =

ВэП =

— (0 ,8 4 2 )

1,39:

при

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

- ^ - = 1 +

- ^

-

=

1,153

 

 

 

 

 

 

Вб !2 = В э12=

 

 

( l , l 5 s )

 

 

 

при

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

- ^ =

1

- - ^ - 1 , 2

2

= 0,543

 

 

 

 

 

 

‘ к

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Вб13 — Вэ1Ъ — " • (0 7 5 4 3 )

"

_ 3 ’39’

при

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

д/,к* =

1 + 4 - 1 ,2 2 = 1 ,4 5 8

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

д '6/4

 

 

 

 

 

( П

® ) ! =

- 0 -47-


При симметричном поле Допуска И одинаковой протяжённости

линейных

участков аппроксимируемой

зависимости

из

(2-3)

Хп = Х/2 =

Х/3 = ХМ =

Тогда

согласно (2-2), (2-9)

и (2-5а)

 

г

а , -

и

, -

 

 

= ) / [ ( 1 ,3 9 - 1 ,2 2 ) 2 + (0 ,7 5 -1 ,22)2+(3,39-1,22)* +

(0,47-1,22)2J =

 

 

= 2,28.

 

 

 

При нормальном законе

распределения

 

 

Учитывая, что согласно (9-113)

 

 

А£/к _3- 1Q-*-1,22-1 -10*

=

0.5

£7,

7,5

 

 

при qv = 2 и Ху, = Ху2 = ~2~ , получаем:

 

 

[ Лр * ] ^ = ] / 2 4 ( 0 ,0 5 - 0 ,5 ) 2 =

0,025;

 

0,025-1,22

 

 

 

= 0,5 .10 -2 .

’" О

? ) -

 

 

Среднее квадратическое отклонение производственного разброса

сопротивления базы

(эмиттера)

 

 

Суммарное среднее квадратическое отклонение сопротивления базы

°Е ( ^ )

=

10~2 ^

г + 0 ' 52 + 8>332 = 38' 8- 10_г>

откуда при нормальном законе распределения

 

 

=

38,8- 1Q-2.6 = 2,33.

Разброс сопротивления эмиттера в заданном диапазоне температур

p

ç j

= 5 -1

0 -* .(7 0 — 20) = 25-10-2.


 

 

Дгв \

_25-10-2.1,73

7 ,2 - Ю -2.

 

 

 

f .

)

6

 

 

 

 

 

 

 

Суммарное сред| ее

 

квадратическое

отклонение

сопротивления

эмиттера

 

 

 

 

 

 

 

 

 

( j î r ' j =

1°“ 2 У 7,22 + 382 +

8,332 =

39,6.10-*,

откуда

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Г ^ -

|

= 3 9 ,6 .1 0 - 2 .6

=

2,38.

 

 

 

L

*"»

 

 

 

 

Из предыдущих расчетов

 

 

 

 

 

1,13 -10 -2;

В 'б9 — 0,21 ; В’п =

0,79

и В 'аэ = 38,6.

С учетом этого согласно (9-130)

 

 

 

 

=

^ ( 0 , 21 -2,33)2 _|_ (0,79-2.38)2 _|_ (38,6-1,13- Ю "2)2 = 1,98.

I бшх.о Jr

 

 

 

 

 

 

 

 

Разброс

коэффициента

усиления по току

йри

Ваэ =

50 из (9-126)

‘А * /.! = 5 0 .1 ,1 3 .1 0 - 2 ^ 0 ,5 7 . К

С учетом полученных величин согласно (9-128)

М и ш

— V 1,982 + 0,572 = 2,06.

к ,£/э

По сравнению со случаем, когда t= + 2 0 °C , зона разброса кол­ лекторного тока увеличилась примерно в 2,9 раза, входного сопро­ тивления каскада в 2,7 раза, коэффициента усиления по току в 1,07 раза и коэффициента усиления по напряжению в 2,3 раза.

Каскад с последовательной ООС на постоянном токе (рис. 3-5).

В качестве исходных приняты: J?=10,5_e;

£+=5,5

в;

+ = 3

ма;

а =

=0,98;

/ко —2

мка^ Согласно расчету Л + с = 650

ом;

Л г= 1,91

ком;

Л з=7,7

ком.;

Л г||/?з= 1 ,5 3

ком; Л п= 1 ком.

 

 

 

 

С л у ч а й

1. Номиналы сопротивлений резисторов выдержива­

ются точно;

производится

только

смена

транзисторов;

+20 °С;

$2=3,2. Так как в'рассматриваемом

случае

 

 

 

 

 

 

 

А/?'о.с _AR%__ARt

 

 

 

 

 

 

 

П'о.а

%

Ж

^

 

 

 

 


= 1,07-Ю-2 из (4-11),

(9-18)

и (9-17) С2 = 1,425;

пр

 

 

 

 

 

 

 

В

а

=

*

2,2

н -рт- =

2 ,3 6

-10-2 .

 

 

 

Оо

 

 

В рассматриваемом примере изменяются только составляющие, зависящие от коэффициента передачи тока эмиттера а, обратного тока коллектора транзистора 1Ко и коэффициента режимной неста­

бильности s2. С учетом

этого из (9-20)— (9-22)

т 2=0,525;

В 'в=2,78;

В'о=0,406-10-2 и В'в

= —В'а =0,368. Тогда

при Д/ио= 4

мка

(2,78.'2,36.io *)*+ ^0,406-10-2.

(0,368-1,07- 10-2)2=

= 0,0663.

Оценим разброс входного сопротивления, а ,также коэффициен­ тов усиления каскада по току и напряжению.

Так как ^В Ь1

j

<^1,

то принимаем

q{ = 2.

Тогда

из

(2-26а),

(2-10) и (2-12):

 

*2

 

 

 

 

 

 

 

при

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

А/,■1

0,0663366

= 0 .9 8

3

Вб/1 =

Вэ/1 =

/

1 \2

= ~

1 -04’

 

4

— ^0^983J

при

А/Нг

.

. 0,0663

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4

=

1,017 Вш ^ В

э12 =

 

 

 

 

 

(

1,017 )

— — О-97-

 

 

 

При \ п = Х /2 = - ^ - согласно (2-9) — (2-17) и (2-5а)

и н - н н -

4 “ К1-04-0 . 0663)2 + (0,97-0,0663)2] = 0,0662;

0662-1,22

= 1,34-10-2.

( * Ь № ) - Ь

Согласно (9-113) при д н + Я'о.с = 1 + 0,65 = 1,65 ком

àUв __ 3-10-2-0,0663-1,65-103

U,

5,5

= 0,06.


 

 

2 - 4 “ (0.05-0,06)2 = 0 ,3 - 1 0 - ;

/Д г б \

)

0 .3 - 1 0 - М ,22

,

°и Г

--------- 1-----б-----------

= 0 ,0 6 1 .1 0 - ,

Из формул (10-14) и (10-15) определим учитываемое значение производственного сопротивления базы и эмиттера:

г

0,0662

 

 

 

,

f à r 6 \

,

/Д г а \

Л —

0,44 -

° - 15

11

0

пр \ гб )

“ '

пр (

Ра )

 

 

=

0,5 -0,15

 

 

 

 

 

 

"

6

....= 1 ,2 4 - 1 0 - .

 

 

Таким образом,

 

 

 

 

 

 

 

 

os

=

10 — V 1,342 -(- 0,061* +

1,242 =

1,82-10—;

 

[ ~

^ ] s =

I,8 2

' 10" 2‘6 = = 0 ,l0 9 ‘

 

Разброс

сопротивления

эмиттера

 

 

 

Согласно предыдущим

расчетам

 

 

[ 4 ^ - 1

=

1,07-10— ;

f i'te = 0 ,2 1 ; Я 'аэ =

0,79 и. В'аэ =

38,6.

L «

Jnp

 

 

 

 

 

 

С учетом этого из (9-130)

 

 

 

 

Д2их.»

=

К (0 ,21 -0 ,109)г -Ь (0,79 -0,1С9)2+ ( 0 ,15-38,6-1,07-10—)2=

“их-а

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

= 0,108.

 

 

Уточним

 

пределы разброса

входного сопротивления

каскада

с учетом iîm = ^2lli?3= l,53

ком.

Абсолютное

приращение

входного

сопротивления

AZBX.D=520 • 0,108=56 ом.

 

 

Фактическое значение средней величины входного сопротивления

каскада

согласно (10-13)

 

 

 

 

wr 520-1,53

Z и-» — 0,52 -Ь 1,53 = *388 ом-

При симметричном поле допуска из (10-7) и (.10-8)

^вх.макс = 520+28=548 ом\

'Z'bx.мак.с=520—2.8=492 .ом.