т/сут;

Q₂₆ = γ₂₆∙Q₁ = 0,1195∙2400=286,80 т/сут;

Q₂₇ = γ₂₇∙Q₁ = 1,0334∙2400=2480,16 т/сут;

Q₂₈ = γ₂₈∙Q₁ = 0,0686∙2400=164,64 т/сут;

Q₂₉ = γ₂₉∙Q₁ = 0,0646∙2400=155,04 т/сут;

Q₃₀ = γ₃₀∙Q₁ = 0,0549∙2400=131,76 т/сут;

Q₃₁ = γ₃₁∙Q₁ = 0,0137∙2400=32,88 т/сут;

Q₃₂= γ₃₂∙Q₁ = 0,0907∙2400=217,68 т/сут;

Q₃₃= γ₃₃∙Q₁ = 0,9427∙2400=2262,48 т/сут;

Q₃₄= γ₃₄∙Q₁ = 0,1553∙2400=372,72 т/сут;

Q₃₅= γ₃₅∙Q₁ = 0,1332∙2400=319,68 т/сут;

Результаты расчёта качественно-количественной схемы цикла медной

флотации сводятся в табл. 3.

Таблица 3

Баланс продуктов обогащения

	Наименование операций и продуктов	Q, т/сут	γ, %	β, %	ε, %
IX 24 34 25 26 27	Основная медная флотация Поступают: Хвосты молибденовой флотации Объединённый промпродукт Итого: Выходят: Концентрат основной флотации Отходы основной флотации Итого:	2394,24 372,72 2766,96 286,80 2480,16 2766,96	99,76 15,53 115,29 11,95 103,34 115,29	1,90 2,59 2,00 9,59 1,18 2,00	99,92 21,16 121,08 60,31 60,77 121,08
X 26 31 35 28 29	Первая перечистная флотация Поступают: Концентрат основной флотации Хвосты второй перечистки Итого: Выходят: Концентрат первой перечистки Отходы первой перечистки Итого:	286,80 32,88 319,68 164,64 155,04 319,68	11,95 1,37 13,32 6,86 6,46 13,32	9,59 2,12 8,82 13,72 3,61 8,82	60,31 1,53 61,84 49,56 12,28 61,84
XI 28 30 31	Вторая перечистная флотация Поступает: Концентрат первой перечистки Выходят: Концентрат второй перечистки Отходы второй перечистки Итого:	164,64 131,76 32,88 164,64	6,86 5,49 1,37 6,86	13,72 16,61 2,12 13,72	49,56 48,03 1,53 49,56
XII 27 32 33	Контрольная флотация Поступают: Хвосты основной флотации Выходят: Пенный продукт контрольной Отходы контрольной флотации Итого:	2480,16 217,68 2262,48 2480,16	103,34 9,07 94,27 103,34	1,18 1,86 1,05 1,18	60,77 8,88 51,89 60,77

1   2   3   4   5

---

Полная качественно-количественная схема для данного проекта приведена в приложении 1.
2.4. Расчёт водно-шламовой схемы

Целью расчёта водно-шламовой схемы является:

• 
  обеспечение оптимальных отношений Т : Ж в операциях схемы;
  
• 
  определение количества свежей воды, добавляемой в операции или выделяемой при обезвоживании;
  
• 
  определение отношений жидкого к твёрдому в продуктах схемы;
  
• 
  определение общей потребности воды по фабрике;
  
• 
  составление баланса по воде.
  

Водно-шламовая схема представлена в приложении 2.

Условные обозначения:

R – весовое отношение жидкого к твёрдому (м³ воды на 1 т твёрдого);

W – количество воды в операции или в продукте (м³ в сутки);

L – количество воды, добавленной в операцию или к продукту (м³ в сутки);

V – объем пульпы в продукте (м³ в сутки).

На основании данных работы обогатительных фабрик, перерабатывающих данное сырье, принимаются численные значения исходных показателей [3, с. 202]:

R_I = R_VII = R_VIII = R_IX = R_XII =2,8;

R_II = R_III = R_IV = R_V = R_VI = R_X = R_XI =4,0;

R₁ = R₃ = R₂₆ =2,5;

R₂₀ = R₂₃ = R₃₂ =3,0;

R₆ = R₉ = R₁₂ = R₁₅ = R₁₇ = R₂₈ = R₃₀ =2,0.

Количество воды в операции или продукте при известном весовом отношении жидкого к твёрдому в операции или продукте рассчитывается по формуле:

W_n = R_n∙Q_n. (10)

W_I = R_I∙Q₂ =2,8∙2412,48=6754,94 м³/сут;

W_II = R_II∙Q₅ =4,0∙21,60=86,40 м³/сут;

W_III = R_III∙Q₈ =4,0∙11,28=45,12 м³/сут;

W_IV = R_IV∙Q₁₁ =4,0∙8,16=32,64 м³/сут;

W_V = R_V∙Q₁₄ =4,0∙6,72=26,88 м³/сут;

W_VI = R_VI∙Q₁₅ =4,0∙6,00=24,00 м³/сут;

W_VII = R_VII∙Q₁₉ =2,8∙2424,24=6787,87

---

м³/сут;

W_VIII = R_VIII∙Q₂₁ =2,8∙2423,76=6786,53 м³/сут;

W_IX = R_IX∙Q₂₅ =2,8∙2766,96=7747,49 м³/сут;

W_X = R_X∙Q₃₅ =4,0∙319,68=1278,72 м³/сут;

W_XI = R_XI∙Q₂₈ =4,0∙164,64=658,56 м³/сут;

W_XII = R_XII∙Q₂₇ =2,8∙2480,16=6944,45 м³/сут;

W₁ = R₁∙Q₁ =2,5∙2400,00=6000,00 м³/сут;

W₃ = R₃∙Q₃ =2,5∙17,76=44,40 м³/сут;

W₆ = R₆∙Q₆ =2,0∙9,60=19,20 м³/сут;

W₉ = R₉∙Q₉ =2,0∙7,44=14,88 м³/сут;

W₁₂ = R₁₂∙Q₁₂ =2,0∙6,48=12,96 м³/сут;

W₁₅ = R₁₅∙Q₁₅ =2,0∙6,00=12,00 м³/сут;

W₁₇ = R₁₇∙Q₁₇ =2,0∙5,76=11,52 м³/сут;

W₂₀ = R₂₀∙Q₂₀ =3,0∙0,48=1,44 м³/сут;

W₂₃ = R₂₃∙Q₂₃ =3,0∙29,52=88,56 м³/сут;

W₂₆ = R₂₆∙Q₂₆ =2,5∙286,80=717,00 м³/сут;

W₂₈ = R₂₈∙Q₂₈ =2,0∙164,64=329,28 м³/сут;

W₃₀ = R₃₀∙Q₃₀ =2,0∙131,76=263,52 м³/сут;

W₃₂ = R₃₂∙Q₃₂ =3,0∙217,68=653,04 м³/сут.

Количество воды, добавляемой в отдельные операции, и количество воды в отдельных продуктах определяется по уравнению баланса воды для каждой операции схемы. Расчёт ведётся с конца цикла флотации.

L_VI = W_VI –W₁₅ =24,00 – 12,00=12,00 м³/сут;

W₁₈ = W_VI –W₁₇ =24,00 – 11,52=12,48 м³/сут;

W₁₄ = W₁₂ +W₁₈ =12,96 + 12,48=25,44 м³/сут;

L_V = W_V –W₁₄ =26,88 – 25,44=1,44 м³/сут;

W₁₆ = W_V –W₁₅ =26,88 – 12,00=14,88 м³/сут;

W₁₁ = W₉ +W₁₆ =14,88 + 14,88=29,76 м³/сут;

L_IV = W_IV –W₁₁ =32,64 – 29,76=2,88 м³/сут;

W₁₃ = W

---

_IV –W₁₂ =32,64 – 12,96=19,68 м³/сут;

W₈ = W₆ +W₁₃ =19,20 + 19,68=38,88 м³/сут;

L_III = W_III –W₈ =45,12 – 38,88=6,24 м³/сут;

W₁₀ = W_III –W₉ =45,12 – 14,88=30,24 м³/сут;

W₅ = W₃ +W₁₀ =44,40 + 30,24=74,64 м³/сут;

L_II = W_II –W₅ =86,40 – 74,64=11,76 м³/сут;

W₇ = W_II –W₆ =86,40 – 19,20=67,20 м³/сут;

W₂₂ = W₇ +W₂₀ =67,20 + 1,44=68,64 м³/сут;

W₂ = W₁ +W₂₂ =6000,00 + 68,64=6068,64 м³/сут;

L_I = W_I –W₂ =6754,94 – 6068,64=686,30 м³/сут;

W₄ = W_I –W₃ =6754,94 – 44,40=6710,54 м³/сут;

W₁₉ = W₄ +W₂₃ =6710,54 + 88,56=6799,10 м³/сут;

L_VII = W_VII –W₁₉ =6787,87 – 6799,10=–11,23 м³/сут.

Значение L_VII получилось отрицательным. Это показывает, что воду нужно не добавлять в операцию, а удалять – ввести операцию сгущения. Учитывая, что избыток воды составляет малую часть от оптимального значения в операции, от сгущения хвостов основной молибденовой флотации следует отказаться. Тогда

L_VII =0;

W_VII =W₁₉ =6799,10 м³/сут;



W₂₁ = W_VII –W₂₀ =6799,10 – 1,44=6797,66 м³/сут;

L_VIII = W_VIII –W₂₁ =6786,53 – 6797,66=–11,13 м³/сут.

Во II контрольной флотации молибденового цикла также имеется небольшой избыток воды, однако сгущение хвостов не вводится из-за незначительной величины избытка воды. Тогда

L_VIII =0;

W_VIII =W₂₁ =6797,66 м³/сут;



W₂₄ = W_VIII –W₂₃ =6797,66 – 88,56=6709,10 м³/сут;

L_XI = W_XI –W₂₈ =658,56 – 329,28=329,28 м³/сут;

W₃₁ = W_XI –W

---

₃₀ =658,56 – 263,52=395,04 м³/сут;

W₃₅ = W₂₆ +W₃₁ =717,00 + 395,04=1112,04 м³/сут;

L_X = W_X –W₃₅ =1278,72 – 1112,04=166,68 м³/сут;

W₂₉ = W_X –W₂₈ =1278,72 – 329,28=949,44 м³/сут;

W₃₄ = W₂₉ +W₃₂ =949,44 + 653,04=1602,48 м³/сут;

W₂₅ = W₂₄ +W₃₄ =6709,10 + 1602,48=8311,58 м³/сут;

L_IX = W_IX –W₂₅ =7747,49 – 8311,58=–563,79 м³/сут.

Отрицательное значение L_IX указывает на необходимость введения операции сгущения перед циклом флотации меди. Если же отказаться от сгущения питания медной флотации, то получаются следующие значения:

L_IX =0;

W_IX =W₂₅ =8311,58 м³/сут;



Полученное весовое отношение жидкого к твёрдому в операции основной флотации меди сравнимо с оптимальным (R = 2,8), поэтому представляется возможным не применять сгущение.

W₂₇ = W_IX –W₂₆ =8311,58 – 717,00=7594,58 м³/сут;

L_XII = W_XII –W₂₇ =6944,45 – 7594,58=–650,13 м³/сут.

Рассуждения, изложенные выше, приводят к следующему:

L_XII =0;

W_XII =W₂₇ =7594,58 м³/сут;



W₃₃ = W_XII –W₃₂ =7594,58 – 653,04=6941,54 м³/сут.

Так как значение R_XII близко к оптимальному, то хвосты основной медной флотации не сгущаются.

Неизвестные значения R вычисляются по формуле

(11)

---

Смотрите также файлы

• Основны теории понятия Логика наука о фoрмах мышления.ppt

• Сегодня у Дроби день рождения! Вместо торта на празднике пицца. Подсчитай все кусочки. Первая часть пиццы в кабинете 6.docx

• The first diesel engine was assembled in 1897 by the German engineer R. Diesel and was named after him.docx

• Компьютерные сети Компьютерные сети.ppt

• Приемом дополнительного конструирования незаконченной образовательной модели.doc