ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 12.03.2024
Просмотров: 349
Скачиваний: 0
СОДЕРЖАНИЕ
1. Структура курсового проекта (курсовой работы)
2. Задание на курсовой проект (курсовую работу)
3. Методические указания по выбору исходных данных
4. Методические указания по выполнению курсового проекта (курсовой работы)
4.2. Расчет электрических нагрузок промышленных предприятий
4.3. Расчет электрических нагрузок сельскохозяйственных потребителей
4.4. Проектирование цехового электроснабжения
4.7. Выбор сечений проводов воздушных линий
4.7.1. Выбор марок и сечений проводов вл 35–10 кВ
4.7.2. Выбор марок и сечений проводов вл 0,38 кВ
4.7.3. Выбор марок и сечений кабелей 0,38 кВ промышленных предприятий
4.9. Проверка сечения выбранных проводов воздушных линий и выбор жил кабелей по условию нагрева
4.11. Расчет токов короткого замыкания в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ
4.11.1. Расчет начального значения периодической составляющей токов трехфазного короткого замыкания
4.11.2. Методы расчета несимметричных коротких замыканий. Составление схем замещения
4.11.3. Расчет токов однофазного короткого замыкания
4.11.6. Расчет ударного тока короткого замыкания
4.11.7. Учет сопротивления электрической дуги
4.12. Выбор и проверка выключателей и предохранителей напряжением выше 1 кВ
4.14. Грозозащитные и повторные заземления
4.15. Технико-экономические показатели
5. Примерное содержание и порядок выполнения курсового проекта (курсовой работы)
5.2. Проектирование цехового электроснабжения
5.4. Определение расчетных нагрузок тп-2 населенного пункта
5.5. Электрический расчет вл 10 кВ
5.5.1. Составление таблицы отклонений напряжений
5.5.2. Выбор сечений проводов и расчет потери напряжения в вл 10 кВ
Расчет нагрузок на участках вл 10 кВ
Электрический расчет сети 10 кВ
Электрический расчет кл-1 и кл-2 сети 0,38 кВ тп-1
5.6.2. Выбор количества и трасс вл 0,38 кВ сельского населенного пункта
5.6.3. Выбор сечений проводов и расчет потери напряжения в вл 0,38 кВ
Электрический расчет вл-2 сети 0,38 кВ
5.7. Определение глубины провала напряжения при пуске асинхронных двигателей
5.8. Расчет токов коротких замыканий
I. Расчет трехфазного к.З. В сети 10 кВ
II. Расчет токов к.З. В сети 0,4 кВ от тп-1
Расчет однофазного к.З. В точке к-5
III. Расчет токов к.З. В сети 0,4 кВ от тп-2
Расчет токов коротких замыканий в сети 10 и 0,38 кВ
5.9.2. Выбор автоматов и предохранителей в сети 380 в. Проверка их чувствительности
Iпр.Ном Iрасч (дл.Доп); Iвс.Ном 3Iдл.Доп (расч);
5.10.2. Расчет заземления на тп-2 10/0,4 кВ населенного пункта
4.11.2. Методы расчета несимметричных коротких замыканий. Составление схем замещения
Расчет токов несимметричных к.з. следует выполнять с использованием метода симметричных составляющих. При этом предварительно следует составить схемы замещения прямой, обратной и нулевой последователь-ностей.
В схему замещения прямой последовательности должны быть введены все элементы исходной расчетной схемы, причем при расчете начального значения периодической составляющей тока несимметричного к.з. автономные источники, синхронные и асинхронные электродвигатели, а также комплексная нагрузка должны быть учтены сверхпереходными ЭДС и сверхпереходными сопротивлениями.
Схема замещения обратной последовательности также должна включать все элементы исходной расчетной схемы. Сопротивления обратной последовательности следует принимать по данным каталогов, а асинхронных машин равными сверхпереходным сопротивлениям.
4.11.3. Расчет токов однофазного короткого замыкания
Проведение этих расчетов в сетях напряжением до 1 кВ необходимо для проверки надежности срабатывания схем релейной защиты и автоматики, автоматов отключения нагрузки и плавких вставок предохранителей, так как ток однофазного к.з. в этих сетях, как правило, наименьший из всех токов к.з.
Если электроснабжение электроустановки напряжением до 1 кВ осуществляется от энергосистемы через понижающий трансформатор, то начальное значение периодической составляющей тока однофазного к.з. от системы следует рассчитывать по формуле
(24)
где R0 и Х0 соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления нулевой последовательности расчетной схемы относительно точки к.з., мОм. Эти сопротивления равны:
R0 = R0т + RР + RтА + RкА + R0ш + Rк+ R0КЛ + R0ВЛ + RД, (25)
Х0 = Х0т + ХР + ХтА + ХкА + Х0ш + Х0КЛ + Х0ВЛ. (26)
где R0т, Х0т соответственно активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности понижающего трансформатора (для трансформаторов, обмотки которых соединены по схеме Δ/Y0, при расчете к.з. в сети низшего напряжения эти сопротивления следует принимать равными соответственно активным и индуктивным сопротивлениям прямой последовательности. При других схемах соединения обмоток трансформаторов активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности необходимо принимать в соответствии с указаниями изготовителей (табл. 31)); R0ш, Х0ш активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности шинопровода, мОм; R0КЛ, Х0КЛ активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности кабеля, мОм; R0ВЛ, Х0ВЛ удельные активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности воздушной линии (табл. 32).
Таблица 31
Сопротивления понижающих трансформаторов
с вторичным напряжением 0,4 кВ
Номинальная мощность, кВА |
Схема соединения обмоток |
uк, % |
Значение сопротивлений, мОм |
|||||||
при последовательности |
тока однофазного к.з. |
|||||||||
прямой |
нулевой |
|||||||||
R1т |
X1т |
Z1т |
R0т |
X0т |
|
|
|
|||
25 |
Y/Y0 |
4,5 |
154 |
244 |
287 |
1650 |
1930 |
1958 |
2418 |
3110 |
40 |
Y/Y0 |
4,5 |
88 |
157 |
180 |
952 |
1269 |
1128 |
1583 |
1944 |
63 |
Y/Y0 |
4,5 |
52 |
102 |
114 |
504 |
873 |
608 |
1077 |
1237 |
100 |
Y/Y0 |
4,5 |
31,5 |
65 |
72 |
254 |
582 |
317 |
712 |
779 |
160 |
Y/Y0 |
4,5 |
16,6 |
41,7 |
45 |
151 |
367 |
184 |
450 |
486 |
160 |
/Y0 |
4,5 |
16,6 |
41,7 |
45 |
16,6 |
41,7 |
49,8 |
125 |
135 |
250 |
Y/Y0 |
4,5 |
9,4 |
27,2 |
28,7 |
96,5 |
235 |
115 |
289 |
311 |
250 |
/Y0 |
4,5 |
9,4 |
27,2 |
28,7 |
9,4 |
27,2 |
28,2 |
81,6 |
86,3 |
400 |
Y/Y0 |
4,5 |
5,5 |
17,1 |
18 |
55,6 |
149 |
66,6 |
183 |
195 |
400 |
/Y0 |
4,5 |
5,9 |
17,0 |
18 |
5,9 |
17 |
17,7 |
51 |
54 |
630 |
Y/Y0 |
5,5 |
3,1 |
13,6 |
14 |
30,2 |
95,8 |
36,4 |
123 |
128 |
630 |
/Y0 |
5,5 |
3,4 |
13,5 |
14 |
3,4 |
13,5 |
10,2 |
40,5 |
42 |
1000 |
Y/Y0 |
5,5 |
1,7 |
8,6 |
8,8, |
19,6 |
60,6 |
2,3 |
77,8 |
81 |
1000 |
/Y0 |
5,5 |
1,9 |
8,6 |
8,8 |
1,9 |
8,6 |
5,7 |
25,8 |
26,4 |
1600 |
Y/Y0 |
5,5 |
1,0 |
5,4 |
5,5 |
16,3 |
50 |
18,3 |
60,8 |
63,5 |
1600 |
/Y0 |
5,5 |
1,1 |
5,4 |
5,5 |
1,1 |
5,4 |
3,3 |
16,2 |
16,5 |
2500 |
/Y0 |
5,5 |
0,64 |
3,46 |
3,52 |
0,64 |
3,46 |
1,92 |
10,38 |
10,56 |
Примечание. Указанные значения сопротивлений трансформаторов приведены к U = 0,4 кВ.
Таблица 32
Соотношения для сопротивлений
нулевой и прямой последовательностей ВЛ 0,4 кВ
Исполнение линии |
Отношение Х0ВЛ/Х1ВЛ |
|
одноцепные |
двухцепные |
|
1. Без тросов |
3,5 |
5,5 |
2. Со стальными тросами |
3,0 |
4,7 |
3. С тросом высокой проводимости |
2,0 |
3,0 |
Выражение (24) с учетом (25) и (26) можно представить в ином виде:
, (27)
где сопротивление трансформатора току однофазного к.з. (табл. 31), определяемое по выражению
Zдоп сопротивление дополнительных элементов системы электроснабжения (автоматов мощности, болтовых соединений, трансформаторов тока и т. п.), мОм; Z0КЛ(ВЛ), Z1КЛ(ВЛ), Z2КЛ(ВЛ) полные сопротивления соответственно нулевой, прямой и обратной последовательностей для кабельной КЛ или воздушной (ВЛ) линии, мОм; Zп сопротивление петли сети низкого напряжения, определяемое по выражению
(28)
Полное сопротивление петли зависит от электрической удаленности точки к.з. Активное сопротивление фазного и нулевого провода ВЛ при их одинаковом сечении равны между собой, т. е. R1BB = R0BB. В случае отсутствия справочных данных их удельные (погонные) значения (мОм/м) можно определить по формуле [21]
r0ВЛ = r1ВЛ + 3Rз = r1ВЛ + 0,15.
Индуктивное сопротивление нулевой последовательности ВЛ обусловливается магнитными потоками, сцепленными с проводами линий и с цепями, служащими «обратным проводом» для токов нулевой последовательности (земля и заземленные тросы). Это сопротивление зависит от большого числа факторов. В приближенных расчетах их значения можно принимать по табл. 32. Разработаны специальные таблицы для определения полного сопротивления петли фазно-нулевой провод для воздушных (табл. 33) и кабельных (табл. 34) линий, а также для шинопроводов (табл. 35).
Таблица 33
Удельные полные сопротивления петли для ВЛ
Фазный провод |
Zуд.п, мОм/м |
||||||
Нулевой провод |
|||||||
А16 |
А25 |
А35 |
А50 |
А70 |
А95 |
А120 |
|
А25 |
4,04 |
3,21 |
2,79 |
2,46 |
|
|
|
А35 |
3,62 |
2,79 |
2,57 |
2,05 |
1,82 |
|
|
А50 |
3,28 |
2,46 |
2,05 |
1,73 |
1,53 |
|
|
А70 |
|
2,25 |
1,82 |
1,53 |
1,34 |
|
|
А95 |
|
2,11 |
1,71 |
1,40 |
1,21 |
1,1 |
|
А120 |
|
|
|
|
1,21 |
1,0 |
0,93 |
Таблица 34
Удельные полные сопротивления петли Zуд.п
для кабелей с алюминиевыми жилами
Сечение фазной жилы, мм2 |
6 |
10 |
16 |
25 |
35 |
50 |
70 |
95 |
120 |
150 |
185 |
240 |
Трехжильный кабель – нуль – алюминиевая оболочка (ААБ, ААШв) |
||||||||||||
Zуд.п. мОм/м |
7,6 |
4,9 |
3,3 |
2,4 |
1,8 |
1,4 |
1,1 |
0,83 |
0,7 |
0,54 |
0,45 |
0,36 |
Трехжильный кабель – нуль – стальная полоса (АСБ, АВВг) |
||||||||||||
Сечение полосы, мм |
253 |
253 |
253 |
404 |
404 |
404 |
604 |
804 |
804 |
804 |
804 |
804 |
Zуд.п. мОм/м |
10,2 |
7,7 |
5,5 |
3,6 |
3,2 |
2,95 |
2,40 |
2,25 |
2,0 |
1,80 |
1,65 |
1,5 |
Четырехжильный кабель – нулевая жила (АВВГ, АНРГ) |
||||||||||||
Сечение нулевой жилы, мм2 |
4 |
6 |
10 |
16 |
25 |
35 |
35 |
50 |
70 |
95 |
95 |
120 |
Zуд.п. мОм/м |
15,5 |
9,8 |
5,9 |
3,7 |
2,5 |
1,8 |
1,6 |
1,13 |
0,7 |
0,65 |
0,57 |
0,3 |
Три провода в трубе – нуль – стальная труба (АПВ) |
||||||||||||
Сечение фазного провода, мм2 |
32,5 |
34 |
36 |
310 |
316 |
325 |
335 |
350 |
370 |
395 |
|
|
Наружный диаметр и толщина стенки труб, мм |
201,6 |
201,6 |
261,8 |
261,8 |
322,0 |
322,0 |
472,0 |
472,0 |
472,0 |
592,0 |
|
|
Zуд.п. мОм/м |
17,8 |
12,3 |
8,6 |
6,2 |
4,5 |
3,8 |
3,0 |
2,7 |
2,2 |
2,0 |
|
|