Файл: Курсовой проект Водосбросная плотина в составе средненапорного гидроузла.doc

.

Так как V₀ < 0.5 м/с, т.е. 0.12 м/с < 0.5 м/с, влияние скорости подхода воды к плотине в верхнем бьефе на статический напор можно не учитывать.

Первое приближение

при m = 0.48,  = 1, _п = 1 (подтопления нет)

Высота водослива P = T – H, где

,

так как гр.в. > Н.Б., т.е. 133.48 м > 129.0 м, следовательно подтопления нет, _п = 1.

;

.

Второе приближение

при m = 0.446,  = 0.977, _п = 1 (подтопления нет)

;

;

так как гр.в. > Н.Б., т.е. 133.04 м > 129.0 м, следовательно подтопления нет, _п = 1.

;

.

Третье приближение

при m = 0.439,  = 0.977, _п = 1 (подтопления нет)

Принимаем Н = 7.02 м; Р = 19.28 м; гр.в = 132.98 м.
Очертание водослива практического профиля строится по известным координатам Кригера – Офицерова. Внизу водосливная поверхность плотины плавно сопрягается с горизонтальной поверхностью крепления нижнего бьефа цилиндрической поверхностью радиусом R.

К

оординаты для построения оголовка безвакуумного водослива с оголовком профиля А для напора Н=7.02 м.

Х	У	Х	У
0,00	0,88	11,63	3,33
0,70	0,25	12,33	3,96
1,40	0,05	13,03	4,64
2,11	0,00	13,73	5,36
4,61	0,00	14,43	6,13
5,31	0,04	15,14	6,93
6,01	0,19	15,84	7,78
6,71	0,42	16,54	8,67
7,41	0,70	17,24	9,61
8,12	1,02	17,94	10,59
8,82	1,39	18,65	11,60
9,52	1,80	19,35	13,30
10,22	2,25	20,05	13,76
10,92	2,77	20,75	14,90

Нижнюю часть водосливной грани очерчиваем по дуге круга радиусом R. Величина этого радиуса назначается в зависимости от высоты плотины и напора на гребне водослива.

Для Н = 7.02 м и Р = 19.28 м принимаем R = 16 м.

II.4. Определение форсированного подпорного уровня

Отметка Ф.П.У. достигается при пропуске катастрофического расхода Q_повер..

Расход на водосливе при пропуске катастрофического расхода:

, где

Q_повер. – поверочный расход;

Q_ГЭС – расход воды через здание ГЭС.

.

Удельный расход на водосливе:

.

Первое приближение

при m = 0.44,  = 0.977, _п = 1:

;

Второе приближение

при m = 0.452,  = 0.977, _п = 1:

Н₀=Н

II.5. Расчет сопряжения бьефов при маневрировании затворами

За водосбросной плотиной на нескальном основании принимают донный режим сопряжения бьефов с затопленным гидравлическим прыжком. Не допускается отогнанный прыжок, при котором гашение энергии менее эффективно. Требуется укрепление нижнего бьефа на более протяженной длине, что экономически не выгодно.

При ширине пролета b=14 м целесообразней принять плоский затвор. Расчетные открытия затворов принимаем равными 0,2Н; 0,4Н, Н. Расчет маневрирования затворами производим для семи расчетных случаев. Целью расчета является определение условий затопления гидравлического прыжка, устройство водобойного колодца.