Добавлен: 17.03.2024
Просмотров: 48
Скачиваний: 0
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
Исходя из полученного условия, расстояние между ребрами жесткости не должно превышать
, т.е. 2hω = 2 * 124 = 248 см – максимальное расстояние.Принимаем а = 170 см – максимальное расстояние между ребрами, так же кратное шагу балок настила (рис. 18).
Рис. 18 Схема расстановки рёбер жёсткости
-
Местная устойчивость стенки от действия нормальных напряжений.
Рис. 19 Потеря устойчивости стенки от действия σ
Устойчивость стенки от действия напряжений следует обеспечить путем принятия достаточной толщины, т.к. высота балки менее 2м:
Ранее толщина стенки была принята tw = 14 мм. Данное значение превышает требуемую для обеспечения местной устойчивости величину, устойчивость обеспечена.
-
Местная устойчивость полки от действия нормальных напряжений.
При достижении критических значений
наступает потеря устойчивости полки (рис. 21). Устойчивость полки зависит от условной гибкости её свеса 
и характера закрепления. Условная гибкость свеса рассчитывается по формуле:
, где 
и 
- соответственно свес и толщина полки.
Рис. 20 Потеря устойчивости сжатой полки
Величина свеса полки:
Условная гибкость свеса:
Согласно СП 16.13330.2017 для обеспечения устойчивости пояса необходимо, чтобы условная гибкость полки не превышала предельно допускаемую величину.
Предельно допускаемая величина условной гибкости:
. где 
= 26,78 кН/см2 – напряжение в полке в середине пролета.Таким образом, устойчивость пояса обеспечена:
.-
Местная устойчивость стенки от совместного действия нормальных, касательных и местных напряжений.
Требуется проверка устойчивости стенки на расстоянии х1 = 3,82 м от оси на совместное действие напряжений
Рис. 21 Определение устойчивости стенки от совместного действия напряжений
В соответствии с СП 16.13330.2017 устойчивость стенок балок следует считать обеспеченной при выполнении условия:
Действительная условная гибкость стенки
, что меньше 
.
- напряжение от нагрузки (расчет см. ниже).
зависят от нагрузки и, следовательно, от действующих усилий. Изгибающий момент в сечении на расстоянии х1 = 3,82 м от оси:
Перерезывающая сила в сечении на расстоянии х1 = 3,82 м от оси:
Напряжения σ и τ вычисляются по формуле:
и 
– изгибающий момент и перерезывающая сила в сечении х; 
- момент инерции основного сечения (так как х1 = 3,82 м > х=2,8 м); t и h– толщина и высота стенки, т.е. 
и 
;
.Определяем нормальные и касательные напряжения:
, 
Местные напряжения принимаем равными
из расчета стенки на местное давление.Пластинка (отсек) представляет собой часть стенки с размерами 170х124 см.
Критические касательные напряжения:
,где
– отношение большей стороны пластинки к меньшей; 
;
– расчетное сопротивление срезу; 
;
– меньшая из сторон пластинки.Определяем
: 
Особенности определения критических нормальных напряженийзависят от отношения сторон отсека
и наличия местных напряжений 
.
, а местные напряжения 
.В соответствии с п. 8.5.5, б СП 16.13330.2017 проверку устойчивости стенки следует выполнять дважды.
Определение нормальных критических напряжений для первой проверки
Критические нормальные напряжения:
Коэффициент δ следует определять по формуле:
коэффициент
(СП 16.13330.2017).
Определяем коэффициент δ:
По табл.12 СП 16.13330.2017 определяем интерполяцией коэффициент ccr = 34,8 (поясные соединения сварные, значения коэффициента δ=5,68).
Нормальные критические напряжения:
Критические местные нормальные напряжения
: 
где
и 
– коэффициенты определяемые согласно СП 16.13330.2017:Определяем коэффициент c1:
Условная длина распределения нагрузки от балки настила на стенку главной балки:
где
– ширина пояса балки настила; 
(I 40);
– толщина верхнего пояса главной балки; 
.
Определяем коэффициент:
В соответствии с п. 8.5.5, б СП 16.13330.2017,так как отношение сторон отсека a/hω = 410/124 = 3.31, то есть больше 1,33, в отношение a/hω подставляем a = 0,67hω; таким образом, получаем a/hω=0,67.
По табл. 14 СП 16.13330.2017 определяем интерполяцией коэффициент с1 = 25,26 в зависимости от значений
= 0,18 и a/hω = 0,67. Определяем коэффициент с2 интерполяцией по табл. 15 СП 16.13330.2017. Отношение a/hω = 0,67, δ = 5,68; отсюда с2 = 1,69=1,7
Определяем
: 
Производим 1-ю проверку устойчивости стенки:
Устойчивость стенки обеспечена.
-
Расчет поясных швов.
Определение катета поясного шва:
где
- максимальная перерезывающая сила; 
– местное давление; 
- момент инерции уменьшенного сечения относительно оси «Х»; 
;
- статический момент уменьшенной полки относительно оси «Х»;
- длина распределения местной нагрузки на стенку главной балки; 
; 
- количество поясных швов; 
.Статический момент:
Сварка автоматическая при d = 3 – 5 мм, положение шва – в лодочку; катет примем в 1-м приближении 3-8 мм. Отсюда: βf = 1,1; βz = 1,15.
Сталь класса С275, Rуп < 290 Н/мм2. Марка сварочной проволоки Св–08А и расчётное сопротивление Rwf = 18 кН/см2.
Расчетное сопротивление Rwz определяется в соответствии с требованиями табл. 4 СП 16.13330.2017:
,где Run определяется по табл. В.5 [СП 16.13330.2017] методом интерполяции
Произведения коэффициентов проплавления на расчетные сопротивления:
Таким образом, минимальное произведение равно:
Определяем
: 
Максимально допустимые катеты
