Файл: Углеродные наноматериалы, производство, свойства, применение (Мищенко), 2008, c.172.pdf

Рис. 3.3. Результаты СЭМ-микроскопии УНМ

На рис. 3.3 представлены макрофотографии УНМ, полученного на катализаторе, содержащем 80 % NiO. Сравнение с материалами, полученными при других соотношениях NiO/MgO, свидетельствует о лучшей его структурируемости и меньшем содержании аморфного углерода.

Для подтверждения данных электронной микроскопии о содержании в образцах многостенных УНТ и количественного определения содержания в образцах неструктурированного аморфного углерода был проведен рентгеноструктурный анализ синтезированных материалов (ДРОН-3). Во всех образцах, кроме полученных на катализаторах состава 10 % NiO/90 % MgO и 20 % NiO/80 % MgO, было обнаружено ярко выраженное отражение в области 2θ = 26° (рис. 3.4), которое характерно для слоистых структур графита и указывает на присутствие в образцах МУНТ. Слабовыраженные линии в областях 2θ = 44° и 2θ = 52° относятся к катализатору и говорят об отсутствии ярко выраженной металлической фазы (т.е. катализатор присутствует в форме оксида). Для определения степени кристалличности углерода использовалась следующая зависимость:

[8]. В табл. 3.5 представлены результаты обработки рентгенограмм.

Рис. 3.4. Рентгенограмма образца УНМ, полученного на катализаторе состава 90 % NiO/10 % MgO

3.5. Результаты обработки рентгенограмм

Таким образом, можно сделать вывод о целесообразности применения катализатора с оптимальным соотношением NiO/MgO = 4: 1, что впоследствии было использовано для приготовления промышленных образцов катализатора.

Что касается исследования катализаторов, имеющих в своем составе 20 % Y2O3 (табл. 3.3), то было установлено на основании результатов диагностики, что образцы углерода, осажденного на Y2O3 содержащих катализаторах, представляют собой МУНТ диаметром 20…50 нм, длина достигает 5 мкм. В отличие от образцов, полученных с использованием NiO/MgO катализаторов, данные МУНТ слабо искривлены, не так плотно переплетены и содержат меньше дефектов в строении.

Способ введения оксида иттрия в состав катализатора на структуру синтезируемых МУНТ влияния не оказывает. Был зафиксирован довольно большой выход МУНТ (табл. 3.6).

Целесообразность использования такого катализатора, в частности для получения нанокомпонентов в области электрокатализа [9], несом-ненна. Однако следует также констатировать, что проверка использования данного катализатора в условиях опытно-промышленного реактора не подтвердила столь высокого для реализуемых условий синтеза

3.6. Удельный выход УНМ на NiO/20 % Y2O3/5 % MgO катализаторах

ρ, кг/ м3

.)

Рис. 3.5. Зависимость насыпной плотности катализатора от содержания NiO

(низкие температуры) удельного выхода. Имея значительно более низкую плотность 150 кг/м3, катализатор плохо дозировался и напылялся на диск-подложку. В реакторе с виброожиженным слоем катализатора (см. рис. 2.29) плотность катализатора не лимитирует возможность проведения синтеза и поэтому в этом случае целесообразно использование Y- модифицированных составов катализатора.

При проведении данной серии экспериментов было также проанализировано влияние состава катализатора на его насыпную плотность (рис. 3.5). Данный параметр наряду с гранулометрическим составом важен для определения параметров напыления катализатора при проектировании промышленного оборудования. При содержании NiO – 80 % средняя насыпная плотность ρкат составляет 400 кг/м3.

3.1.2.СИНТЕЗ КАТАЛИЗАТОРА

ВАППАРАТЕ ПУЛЬСИРУЮЩЕГО ГОРЕНИЯ

Недостатками описанного выше способа получения катализатора сжиганием жидкофазных компонентов для синтеза УНМ являются:

−периодичность процесса и малая производительность;

−высокое энергопотребление;

−сложность контроля и регулировки процесса горения;

−неравномерный подвод тепла и, как следствие, потери катализатора в результате неравномерного вспенивания;

−необходимость измельчения и классификации катализатора.

Указанные недостатки были устранены при использовании для получения катализатора аппаратов пульсирующего горения (АПГ). В камерах или аппаратах пульсирующего горения резонансного типа эффективно производят сжигание различных топлив с целью получения высокоскоростной струи продуктов сгорания без химического недожога. Созданные как устройства для получения реактивной тяги и привода летательных аппаратов, в настоящее время они широко используются для реализации ряда технологических процессов, таких как сушка, нагрев воды и получение пара, тепловая обработка поверхностей. Достоинством АПГ по сравнению с традиционными системами стационарного горения является автоколеба-

тельный режим работы, в результате чего они способны полностью снабжать себя воздухом для горения без принудительного дутья.

Конструктивно АПГ прост и состоит из камеры сгорания 1 и резонансной трубы 2 (рис. 3.6, а), т.е. имеет форму, близкую к резонатору Гельмгольца [10]. Зона ввода воздуха для горения может быть оформлена в виде системы механических клапанов (рис. 3.6, б) или иметь аэродинамический клапан, представляющий собой в простейшем случае отрезок трубы (рис. 3.6, в) определенной длины и диаметра. В силу

Рис. 3.6. Аппарат пульсирующего горения:

1 – камера сгорания; 2 – резонансная труба; 3 – электрическая свеча; 4 – воздушная клапанная система

эксплуатационной надежности на практике наиболее часто используют АПГ с аэродинамическим клапаном.

Цикл работы АПГ можно представить следующим образом. В момент запуска внутрь камеры сгорания поступают топливо и воздух, подаваемый от внешнего вентилятора через клапанную систему. Топливная смесь воспламеняется от электрической свечи. В результате сгорания повышается давление, и выхлопные газы с высокой скоростью расширяются в резонансную трубу. Инерционное истечение продуктов сгорания вызывает разрежение в камере, что приводит к поступлению новой порции воздуха через клапанную систему. Вновь образованная топливная смесь воспламеняется от нагретых стенок камеры или оставшихся продуктов сгорания. Таким образом, цикл работы повторяется. После выхода АПГ на устойчивый режим пульсирующего горения электрическая свеча и внешний вентилятор отключаются. Важной особенностью работы АПГ является то обстоятельство, что изменение давления в камере сгорания и скорости газа в его элементах происходит с частотой собственных колебаний газового тракта аппарата. Поэтому устройство работает в резонансном режиме с высоким уровнем силы звука на резонансной частоте.

Теоретические и экспериментальные исследования [11, 12] показывают, что в условиях устойчивой работы АПГ действует подобно насосу, т.е. в элементах аппарата существует поток со стационарной составляющей скорости, направленной от входного сечения аэродинамического клапана к выходному сечению резонансной трубы. На этот поток наложены крупномасштабные пульсации. Линейная скорость потока в произвольном сечении аэродинамического клапана и резонансной трубы подчиняется закону

w(τ) = wm + wa sin(ωτ),

где wm – средняя скорость, м/с; wa – амплитуда периодической составляющей скорости, м/с; ω – круговая частота собственных колебаний газового тракта АПГ, рад/с; τ – время, с. При этом амплитудная составляющая скорости принимает значения большие средней (wa > wm), т.е. в определенные моменты времени поток замедляется и меняет направление на противоположное (рис. 3.7, а). Траектория движения микрообъемов газа (рис. 3.7, б) определяется по выражению

x(τ) = x0 + wωa + wmτ − wωa cos(ωτ).

Подобное аэродинамическое воздействие будут испытывать и капли жидкого катализатора, введенные в поток всасываемого воздуха или продуктов сгорания.

Наряду с пульсирующим течением газовых потоков в поперечном сечении элементов АПГ наблюдаются пристеночные эффекты, вызванные действием переменного перепада давления на вязкий газ. Теоретически решение задачи об установившемся пульсирующем движении вязкой жидкости в круглой трубе под действием гармонически изменяющегося со временем перепада давления изложено в [13]. Экспериментальные исследования на лабораторных и промышленных АПГ достаточно точно соответствуют аналитическим выводам. В частности, на АПГ с тепловой мощностью 120 кВт пневмометрическими измерениями получен профиль скорости в сечении аэродинамического клапана при всасывании воздуха, представленный на рис. 3.8.

wa

wm

τ

τ

Рис. 3.7. Скорость движения и траектория частиц газа в элементах АПГ

Рис. 3.8. Профиль скорости в аэродинамическом клапане АПГ

Анализ зависимости на рис. 3.8 показывает, что профиль скорости в сечении аэродинамического клапана и резонансной трубы имеет выраженные максимумы на некотором расстоянии от стенки трубы. Поэтому подачу жидкого катализатора для аэродинамического распыления и последующего сжигания в условиях термоудара продуктами сгорания наиболее целесообразно производить вблизи стенки аэродинамического клапана.

Особенности пульсирующего высокоскоростного потока газа в элементах АПГ позволили разработать и успешно использовать схему (рис. 3.9) и установку непрерывного действия (рис. 3.10) для получения катализатора синтеза УНТ.