Файл: Курсовой проект по дисциплине Железобетонные и каменные конструкции.docx

Принимаем размер подошвы кратно 300 мм: а=b=2,7 м.

Давление под подошвой фундамента от расчетной нагрузки равно:



Рабочая высота фундамента определяется по формуле:



По условию заделки колонны в фундамент полная высота фундамента должна быть:




По требованию анкеровки сжатой арматуры колонны ø14 A-III, в бетоне класса В25:

H = λ_and + 250 = 21 14+ 250 = 544 мм.

С учетом всех условий принимаю окончательно фундамент высотой Н = 900 мм, двухступенчатый, с высотой нижней ступени 450 мм, верхней 450 мм.

С учетом бетонной подготовки под подошвой фундамента будем иметь рабочую высоту h₀ = H – a = 900 – 50 = 850 мм, для первой ступени h₀₁ = 450 – 50 = 400 мм.

Проверка фундамента на продавливаемость:













Условие выполняется, прочность фундамента на продавливание обеспечена.

Выполним проверку прочности нижней ступени фундамента по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении.

Для единицы ширины этого сечения (b=1 мм):



,





Прочность нижней ступени по наклонному сечению обеспечена.

Площадь сечения арматуры подошвы фундамента определяется из условия расчета фундамента на изгиб в сечениях I-I, II-II.

---

Сечение арматуры одного и другого направления на всю ширину фундамента определяется из условий:




Принимаю нестандартную сварную сетку в обоих направлениях с рабочей арматурой из стержней 16ø12 А-III площадью А_s = 1809,6 мм², с шагом 150 мм.

Процент армирования расчетных сечений:





что больше μ_min=0,05%.







Рисунок 16 – Монолитный фундамент
6. Расчет кирпичного столба с сетчатым армированием
Задаемся размерами сечения кирпичной колонны с учетом кратности размера кирпича:

b=640 мм, h=640 мм, А=409600 мм²

Марку кирпича принимаю М200, марка раствора М150.

По таблице 2 СНиП /4/ определяю расчетное сопротивление сжатию R₀=3 МПа.

Таблица 7 – Сбор нагрузок на кирпичный столбик

Наименование нагрузки	qn, кН		q, кН
Постоянная: - от собственного веса ригеля - от массы пола - от собственного веса перекрытия - от собственного веса колонны - от собственного веса покрытия (утеплитель, пароизоляция, гидроизоляция, цементная стяжка)	22,14 21 79,464 28 58,19	1,1 1,3 1,1 1,1	24,35 27,3 87,41 30,82 58,19
Итого:	150,604 (208,79)		169,88 (228,07)
- Полезная нагрузка на перекрытие (в том числе длительная составляющая) - Снеговая нагрузка (III снеговой район) (в том числе длительная составляющая)	294 168 75,6 37,8	1,2 1,2 1,4 1,4	352,8 201,6 105,84 52,92

---

Суммарная (максимальная) величина продольной силы в колонне первого этажа (при заданном количестве этажей – 3) будет составлять:

;
- в том числе длительно действующая:


<sub>Проверяем условие:



где mg – коэффициент, учитывающий влияние длительной нагузки;</sub> – коэффициент продольного изгиба;

– расчетное сопротивление сжатию кладки.
Определим m_g по формуле 16 СНиП /8/ при e₀=0:



Коэффициент η определяется по таблице 20 /8/ при гибкости



η=0, тогда m_g=1.
Коэффициент продольного изгиба определяется по таблице 18 /8/ .

По таблице 15 /4/ для силикатного полнотелого кирпича принимаю: .

Тогда: =0,9594.




_{Условие не выполняется, необходимо сетчатое армирование колонны.}
Проверим условие прочности каменной колонны с сетчатым армированием:



где:

R_sk – расчетное сопротивление при центральном сжатии армированной кладки вычисляется по формуле 27 /4/ т.к. прочность раствора больше 2,5 МПа.



Назначаю шаг сеток S=154 мм (через каждые два ряда кладки при толщине шва 12 мм).

Размер ячейки сетки с перекрёстным расположением стержней равен с=50 мм. Арматура Вр-1 диаметром 5 мм, с учетом коэффициента условия работы γ_cs=0,6 (R_s=0,6·360=216МПа; Ast=19,6 мм²):

---

Упругая характеристика кладки αsk с сетчатым армированием определяется по формуле 4 /4/:



где: ₍По таблице 15 /4/);

,

где k – коэффициент, принимаемый по таблице 14 /8/



Тогда: =0,9861 (по таблице 18 СНиП /8/);

Окончательно имеем:





Условие выполняется, прочность кирпичного столбика обеспечена.

Список использованных источников

1. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции/ Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 88с.;

2. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без предварительного напряжения арматуры ( к СНиП 2.03.01-84)/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 192с.;

3. Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Ч. I/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. – 192с.;

4. Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов ( к СНиП 2.03.01-84). Ч. II/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. – 144с.;

5. Бородачёв Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. Пособие для вузов – М.: Стройиздат, 1995. – 211с.

6. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. – М.: Стройиздат, 1985.

7. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия/ Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. – 36с.

8. СНиП П-22-81. Каменные и армокаменные конструкции

---