Файл: Росман Л.В. Групповое управление возбуждением синхронных генераторов гидроэлектростанций.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 04.04.2024
Просмотров: 76
Скачиваний: 0
В режиме чисто реактивной |
нагрузки, |
когда |
<р= |
ф = |
|||||
= 90° и 8 = 0, собственный |
коэффициент |
по |
э. |
д. с. |
|||||
|
|
|
„ |
|
1 |
|
|
|
|
имеет максимальное значение С,с = |
— . |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
]Е |
хг |
|
в этом ре |
||
Коэффициент по углу, как было |
сказано, |
||||||||
жиме равен нулю. |
фазного |
угла нагрузки |
коэффициент |
||||||
С уменьшением |
|||||||||
по э. д. |
с. уменьшается. При c o s ^ = l и, |
следовательно, |
|||||||
при ф = |
8 он становится равным СJE— — sin 8 |
и |
превра- |
||||||
щается в нуль при ф = 0, т. е. при |
х г |
|
|
|
|
||||
<р= — о. |
|
|
|||||||
Одновременно |
коэффициент |
по |
углу |
возрастает до |
|||||
своего максимального значения. |
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты секции автоматического распределения по реактивной мощности также зависят от исходного режима (3-64е) и (3-64ж), причем аналогично предыду щему в режиме чисто реактивной нагрузки коэффициент
и
по э. д. с. имеет максимальное значение с 0£= — , а ко-
4 хг
эффициент по углу равен нулю.
Таким образом, влияние электрических контуров сказывается тем сильнее, чем больше фазный угол на грузки генератора, т. е. чем меньше при той же э. д. с. активная мощность и, следовательно, угол сдвига рото ра генератора.
Заметим, что, пользуясь примененной в предыдущем пункте методикой, нетрудно показать, что в режимах, отличных от номинального, равенства (4-21), (4-22) вследствие изменения коэффициентов С в уравнениях (4-19), (4-20) становятся несправедливыми. Поэтому в схемах с распределением по Q, / и /р, которым при номинальном режиме генератора, как установлено вы ше, соответствует приблизительное совпадение зон устойчивости, следует ожидать, что это совпадение при изменении режима будет нарушаться.
3. Влияние компаундирования на устойчивость систем распределения
Как явствует из (4-8) — (4-10), увеличение коэффи циента компаундирования kj увеличивает коэффициент усиления полной разомкнутой системы автоматического распределения &реГг; это влечет за собой при неизменном
68
kr уменьшение запаса устойчивости системы распреде ления.
Влияние Kj, однако, в соответствии с (4-8) —(4-10) и (4-25) должно сказываться различно при разных ре жимах генератора.
Поскольку, кроме того, величина kj легко практиче ски может быть изменена, все сказанное позволяет сде лать вывод о том, что использование этого коэффициен та наряду с коэффициентом усиления системы распреде ления kr в качестве одной из координат для построения зон устойчивости систем ГУВ позволит наглядно пред ставить существующие в последних зависимости.
На этом основании в дальнейшем принято строить зоны устойчивости систем ГУВ в координатах kr\ kj.
4-4. РЕШЕНИЕ ОСНОВНЫХ УРАВНЕНИИ
Настоящий параграф содержит результаты числен
ного решения основных дифференциальных уравнений, |
|||
полученных в гл. 3. |
Решение производилось с целью |
||
проверки и уточнения |
найденных |
зависимостей, имею |
|
щих место в системах автоматического |
распределения, |
||
и сравнительной оценки различных систем ГУВ. |
|||
Невысокий порядок полученных уравнений позволил |
|||
использовать для исследования |
машину |
непрерывного |
действия, применение которой весьма целесообразно также с точки зрения удобства моделирования и на глядности процесса решения.
Основное внимание уделено рассмотрению относи тельного движения генераторов для случая их работы непосредственно на шины бесконечной мощности, по скольку при этом с наибольшей полнотой выявляются особенности, присущие системам автоматического рас пределения.
Как явствует из предыдущего параграфа, структура уравнений и, следовательно, зоны устойчивости статиче ских и астатических систем ГУВ являются различными.
С учетом режимов генератора, отличных от номи нального, различаются между собой также зоны устой чивости систем, использующих различные параметры распределения.
Поэтому при решении основных уравнений и сравни тельном анализе, производимом в последующих парагра фах, рассмотрены системы ГУВ в статическом и астати
69
ческом исполнение с различными параметрами распре деления.
В § 4-3 показано, что в отличие от электромеханиче ских контуров влияние электрических контуров на устой чивость систем распределения сказывается тем сильнее,
чем меньше угол |
сдвига ротора в исходном режиме, |
т. е. чем меньше активная мощность генератора. |
|
Следовательно, |
решение уравнений должно быть |
произведено как для режима больших активных нагру зок генераторов, так и для режима их работы с малыми активными нагрузками.
Отметим, что случаи нарушения устойчивости систем распределения при малых активных нагрузках наблю дались на практике.
В соответствии со всем вышесказанным была произ ведена серия расчетов, при которых определялись зоны устойчивости астатических и статических систем распре деления по Q, /, /р и Up для восьми исходных режимов генератора.
Как показала специальная проверка, вариация в ши роких пределах параметров генератора, принятых при расчетах, не изменяет соотношения этих зон устойчи вости и не влияет, следовательно, на результаты их сравнительного анализа.
Поэтому ниже приведены результаты решения основ ных уравнений для определенных расчетных данных ге нератора, соответствующих средним значениям таковых для обычных гидрогенераторов средней и большой мощ ности (см. приложение 6) *.
Полученный материал подтвердил найденные в § 4-3 основные зависимости в системах распределения; он по ложен также в основу сравнения различных систем ГУВ, производящегося в последующих параграфах.
Рассмотрим некоторые наиболее интересные резуль
таты |
расчетов. |
устойчивости 1* астатиче |
||
На рис. 4-4 |
показана зона |
|||
ской |
системы |
распределения |
по реактивной |
мощности |
* Там же описаны схема, параметры системы, режимы генера |
||||
тора и методика, примятые при расчете. |
в системах |
|||
1 Зона соответствует относительному движению |
с уравниванием и в системах с центральным распределителем ре
активной |
нагрузки, а также |
основному движению в системах |
с центральным распределителем |
(см. ниже § 7) при работе генера |
|
торов на |
шины бесконечной мощности. |
70
в координатах kq, kj, снятая для исходного режима 1 (номинальный режим генератора). Как было указано в предыдущем параграфе, устойчивость действительно снижается с увеличением коэффициента компаундиро вания. В зоне устойчивости (рис. 4-4) показаны изоли нии, соединяющие точки, соответствующие одинаковым величинам постоянных времени затухания переходного процесса Т (цифры на изолиниях дают значения Т в се кундах) .
Для иллюстрации на рис. 4-5 приведены кривые из менения во времени э. д. с. генератора для различных
Рис. 4-4. Зона устойчивости астатической схемы распре деления, режим 1 (номинальный).
значений kq при постоянной величине коэффициента компаундирования.
Рисунок показывает, что при малых коэффициентах усиления kq процесс распределения происходит аперио дически. Увеличение коэффициента усиления уменьшает время затухания процесса, но, начиная с некоторой ве личины этого коэффициента, начинает служить причи ной появления перерегулирования; процесс из аперио дического превращается в колебательный, и время зату хания вновь увеличивается.
Сказанное подтверждается и формой изолиний на рис. 4-4.
71
Рис. 4-5. Переходные процессы в системе^распределения (режим 1).
а —астатическая |
схема, |
k j = 0,5; |
б —статическая схема, |
kj — 0,5. |
|||||
к ч |
0.01 |
0,05 |
0.1 |
0,15 |
к Ч |
0,5 |
2,0 |
4,0 |
0.0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Номер |
1 |
2 |
3 |
4 |
Номер |
] |
2 |
3 |
4 |
процесса |
|
|
|
|
процесса |
|
|
|
|
Соответствующая наименьшему времени затухания оптимальная величина коэффициента усиления системы распределения для £/ = 0,65 при параметрах, принятых
в примере |
составила в первом режиме &г=--0,035. Опре- |
1 В принятом для расчета примере £j=0,65 приблизительно |
|
соответствует |
«нормальному компаундированию». |
72