ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 04.04.2024
Просмотров: 60
Скачиваний: 0
где |
Wrp= 2 — влажность |
мазута |
(% ), принятая при составле |
||||||||||
|
|
|
нии расчетных графиков; |
|
|
|
|
|
|||||
|
Wp — 5 — действительная среднемесячная |
влажность |
ма |
||||||||||
|
|
|
зута |
(%) |
в период проведения плавок, |
послу |
|||||||
|
|
|
живших основой при составлении баланса. |
|
|||||||||
|
При расходе мазута 4162 кг приращение объема дыма равно: |
||||||||||||
|
|
|
0,7272 - 4162 = |
3030 нм3. |
|
|
|
|
|
||||
|
Общее приращение объема дыма сверх теоретически необ |
||||||||||||
ходимого объема воздуха для горения |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Л Исум = |
57 000 + |
55 200 + |
3 030 = 115 230 нм3. |
|
|
|
||||||
|
Количество воздуха, теоретически необходимого для сжига |
||||||||||||
ния топлива, |
равно: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
^ = |
^д.г + |
^к.г + |
^-м + |
^со, |
|
|
|
|
(75) |
|
где |
|
|
L — общее |
количество воздуха, теоретически |
|||||||||
|
|
|
|
необходимое для горения; |
|
|
|
||||||
|
£д.г. ^к.г, 7-м, Lco — количества |
воздуха, теоретически |
необ |
||||||||||
|
|
|
|
ходимые для |
горения |
доменного |
газа, |
||||||
|
|
|
|
коксового газа, мазута и выделяющейся |
|||||||||
Здесь |
|
|
из ванны СО, нм3. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1Д.Г = Од.г L'0= |
68 200 • 0,85 = |
58 000 нм3-, |
|
|
|
|||||||
|
U |
= |
GK.r Lq = |
80 034 - 4,25 = |
340 000 нм3-, |
|
|
|
|||||
|
U |
= GML'0" = 4162 - 10,983 = |
49 900 нм3- |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
22740 |
— = 54 000 нм3, |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
0,21 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Од.г, GK.г, |
GM— расходы доменного газа, |
коксового газа |
||||||||||
|
|
|
|
и мазута за плавку; |
|
|
|
|
|
||||
|
|
22740— количество СО, выделившейся |
из |
ван- |
|||||||||
|
у - • 22740— количество кислорода, необходимого для |
||||||||||||
, |
|
|
|
сжигания 22 740 |
нм3 СО(СО+ |
у |
0 2 — |
||||||
|
|
|
|
= С 0 2) нм3- |
|
вносимое |
1 |
нм3 |
|||||
|
|
0,21 — количество |
кислорода, |
||||||||||
|
L'0, L’0, |
|
воздуха, нм3\ |
|
|
|
|
|
|
||||
|
L”' — количество воздуха, теоретически |
необ |
|||||||||||
|
|
|
|
ходимое для сжигания |
1 |
нм3 доменного |
|||||||
|
|
|
|
и коксового газа (нм3/нм3) и 1 кг мазута |
|||||||||
|
|
|
|
{нм3!кг). |
|
|
|
|
|
|
|
||
Таким образом
L = 58 000 + 340 000 + 49 900 + 54 000 = 501 900 нм3.
Расход вентиляторного воздуха за плавку (LK„):
28 000 • 0,42 + 39000 • 2,17 + 38 500 • 1,92 + 31 500 • 0,75 +
+ 30 000 • 4,58 + 27 000 • 2,58 = 401 000 нм3,
где первый сомножитель в каждом члене уравнения — среднеча совой расход воздуха в период заправки, завалки, прогрева, за ливки чугуна, плавления, доводки (нм31час), а иторой — дли тельность соответствующего периода, час.
Расход турбинного воздуха за плавку:
5 00012,4 = 62 000 нм3,
где 5000 — среднечасовой его расход, нм3/час. Таким образом, всего подано воздуха за плавку:
401 000 + 62 000 = 463 000 нм3.
Коэффициент избытка воздуха за плавку на клапане:
_ |
+ LTyr6 _ |
401000 + 62 000 = 0 д27 |
“ кл— |
L |
501900 |
При сжигании топлива с избытком воздуха объем образую |
||
щихся продуктов горения равен: |
||
|
Кд = |
а Т + ДК, |
где а — коэффициент избытка воздуха.
Зная количество воздуха, теоретически необходимое для сжи гания топлива (L), и действительный коэффициент избытка воз духа в месте замера температуры уходящего дыма !(аб0р ), мож но определить количество тепла, уносимого с дымом.
Коэффициент избытка воздуха в месте замера температуры уходящего дыма определялся на основании анализа продуктов горения. Одновременно определялся коэффициент избытка воз духа на клапане печи по количеству подаваемого топлива и воз духа (вентиляторного и турбинного). Таким образом была уста
новлена зависимость между |
коэффициентами |
избытка воздуха |
в борове и на клапане: |
|
|
“ бор = |
“кл + 0,5. |
|
Увеличение количества воздуха в борове |
по сравнению с |
|
количеством воздуха на клапане объясняется подсосом воздуха через рабочие окна и по дымовому тракту.
«бор = «кл + 0,5 = 0,927 + 0,5 = 1,427.
Тогда количество воздуха, отнесенное к контрольной точке в от водящем борове, составит
L6op = 501 900 • 1,427 = 713 000 нм3.
Таким образом, общий объем продуктов горения за плавку составляет:
Кд — Ь6ор+ А ^сумм = 713 000 + 115 230 = 828230 нм3.
Продукты горения уносят тепла за плавку
828 230 • 0,37 • 600 = 184 000 000 ккал,
где 600 — средняя за плавку температура дыма в борове, °С;
0,37 — средняя теплоемкость продуктов горения |
от 0 до |
600", ккал1нм3 °С. |
|
6. На нагрев С 0 2, образовавшегося при окислении |
углерода |
чугуна и при разложении известняка, до температуры продуктов горения (600°) требуется тепла:
а) на нагрев С 02, образовавшегося при окислении |
выделив |
||||
шейся из ванны СО, 7 925 000 ккал; |
|
|
|
|
|
б) на нагрев С 02, образовавшегося при разложении |
извест |
||||
няка, 2 460 000 ккал. |
|
|
|
|
|
7. Потери тепла с охлаждающей водой и затрата тепла на |
|||||
испарительное охлаждение: |
|
водой, |
определяется |
по |
|
а) тепло, уносимое охлаждающей |
|||||
выражению: |
|
|
|
|
|
Q = GC ((вых— /ьх) ккал/час, |
|
|
|
||
где G — среднечасовой расход охлаждающей воды, кг/час; |
|
||||
С — теплоемкость воды, ккал/кг ° С; |
выходящей из элемента |
||||
4ых— средняя температура |
воды, |
||||
охлаждения; |
|
|
|
|
|
/вх — температура воды, поступающей для |
охлаждения |
(в |
|||
подводящем трубопроводе), принята равной 18° С). |
|
||||
Расход и температуру уходящей воды определяли отдельно |
|||||
в каждой отводящей трубе. |
|
|
|
|
|
Всего расходуется тепла на охлаждение: |
|
|
|
||
За плавку, ккал |
|
В час,млн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шлаковиков............... . . |
. 10 975000 |
0,887 |
|
|
|
Заслонок рабочих окон ! |
7 875 000 |
0,690 |
|
|
|
8 550000 |
|
|
|||
б) тепло, уносимое паром из элементов испарительного охлаждения (кессоны, рамы завалочных окон, пятовые балки), определялось по выражению:
|
Q — iG ккал/час, |
(76) |
где |
i — теплосодержание пара, ккал/кг; |
|
G— часовой расход пара, кг. |
или 3 870 600* 12,4 = |
|
С |
паром уходит 3 870 600 ккал/час |
|
=48 000 000 ккал за плавку. |
|
|
168
Расход всего тепла за плавку на охлаждение (водяное и ис парительное):
27 400 000 + 48 000 000 = 75 400000 ккал.
8. Потери тепла через открытые окна и гляделки:
а) количество тепла, теряющееся через открытые окна,
^ ~ сА Ш |
Н - ш |
) У <77> |
где С0— коэффициент излучения |
абсолютного |
черного тела, |
4,96 ккал/м2 час ° К4; |
|
|
Т2— средняя температура рабочего пространства печи, рав ная в данном случае 1750°С 1(2025°К), определена как средняя из 162 замеров оптическим пирометром черезгляделки во время прогрева сыпучих и металлическойчасти шихты, а также доводки нескольких плавок;
Т1 — температура окружающей среды 20° С (293° К);
F — излучающая |
поверхность, |
м2 (в данном случае пло |
|
щадь рабочего окна, равная |
1,855 м2); |
||
ф — коэффициент |
диафрагмирования; принят равным. |
||
0,65 |
[77]. |
|
|
Таким образом,
X 1,855 — 1 005 000 ккал/час;
На основании хронометража установлено, что суммарное вре мя, в течение которого открыты окна рабочего пространства, составляет 4 часа.
Тогда потеря на излучение через открытые окна за время плавки составляет
1 005 000 • 4,0 = 4 020 000 ккал;
б) потери тепла через гляделки определяются аналогично потерям тепла через открытые окна и составляют
<2„зл = 4,96 • 0,65 j* — ( ^ ~ ) 4j • 0,206 = 111 500 ккал/часг
где 0,206 — сумма площадей всех гляделок, м2. За плавку эта потеря составит
111500. 12,4 = 1 385000 ккал.
Всего за плавку теряется излучением через окна и гляделки
4 020 000 + 1 385 000 = 5 405 000 ккал.
9. Потери тепла через кладку печи.
По методике, разработанной ВНИИМТ, потери тепла черезкладку печи определяются путем непосредственных замеров
