Файл: Шишкин, Александр Александрович. Строительство и сушка зданий, сдаваемых в эксплуатацию в зимних условиях.pdf

ДЛй кирпичных СТей, Столбов и стек из легкобетонных кам­ ней независимо от толщины кладки, расчетная марка раство­ ра — 0.

При определении несущей способности зимней кладки, под­ вергавшейся воздействию зимних оттепелей, или возводившей­ ся при оттепелях, расчетная марка оттаивающего раствора мо­ жет приниматься в соответствии с его фактической прочностью, определяемой испытаниями малых образцов раствора. Такие об­ разцы имеют размеры в плане от 2x2 см до 3X3 см и высоту,

равную высоте шва. Их отбирают из горизонтальных швов клад­ ки, а полученные результаты испытаний приводят к прочности стандартного (7x7X7 см) кубика в соответствии с указаниями,

приведенными в главе I.

2. Расчетные сопротивления кладки из крупных бетонных или кирпичных блоков на отвердевшем растворе, выполненной спо­ собом замораживания, принимаются в стадии его первого оттаи­ вания в размере 75% от расчетного сопротивления такой же лет­ ней кладки.

Помимо указанного, при определении несущей способности конструкций из оттаивающей армированной кладки учиты­

вается дополнительный коэффициент условий работы конструк­ ций т по табл. 10.

Расчетные сопротивления R сжатию кладки из кирпича, бе­ тонных камней, крупных бетонных и крупных кирпичных бло­ ков принимаются по табл. 11.

Расчетная несущая способность стен из крупных блоков в

стадии оттаивания их монтажных швов, с учетом повышенного коэффициента условий работы, является близкой к расчетной несущей способности таких же стен на отвердевшем растворе, с учетом нормального коэффициента условий работы.

l,25X?X0,75RXF»l X?XRXF

Следовательно, доведение нагрузки крупноблочных стен до величины, близкой к полным проектным нагрузкам в момент оттаивания раствора монтажных швов, является допустимым и не вызывает необходимости во временном усилении конструк­ ций на период оттаивания. Однако поэтажное отогревание поме­ щений крупноблочных и крупнопанельных зданий для возможно­ сти своевременного замоноличивания стыков стен и перекрытий чрезвычайно желательно.

Иначе обстоит дело с конструкциями из зимней кирпичной кладки, которая в стадии оттаивания может снижать свою проч­ ность в несколько раз. Поэтому нагрузки, действующие на нее в период начала искусственного отогревания или естественного

оттаивания, должны быть ограничены, в соответствии с расчетом, что приводит обычно к необходимости организации своевремен­ ного поэтажного прогрева (см. пример расчета на стр. 49). Оп­ ределение несущей способности кирпичных стен, отогревавшихся

44

Таблица 11

Расчетные сопротивлении в кг)см* сжатию кладки из различных материалов (по классу работы Б)*

с3 атвердевшим раствором

45

Примечания: 1. Расчетные сопротивления кладки па жестких це­ ментных растворах (без добавок извести или глины) и на легких раство­ рах снижаются на 15%, а на цементных растворах без извести с органи­ ческими пластификаторами — на 10%.

2. При определении прочности крупноблочной кладки со свежеоттаявшим раствором в монтажных швах, расчетное сопротивление прини­

из крупных кирпичных блоков, должна быть не ниже 25 кг/см.1 и на одну ступень выше марки раствора самих блоков.

4. Расчетные сопротивления кладки из сплошных тяжелых бетонных крупных блоков и блоков из тяжелого естественного камня (7 > 1800 ка/и3)

принимаются по табл. 11 с коэффициентом 1,1, а для кладки из крупных пустотелых блоков с коэффициентами:

0,9 — при пустотности блоков от 21 до 30%

0,8 — при пустотности блоков свыше 30%.

5. Расчетные сопротивления кладки из крупных вибрированных кир­ пичных блоков повышаются на 25% по сравнению с указанными в табл. 11 для кладки из крупных кирпичных блоков.

с двух сторон, производится с учетом расчетного сопротивления кладки, принимаемого по табл. И, исходя из накопленной ра­

створом прочности за период прогрева. Прочность раствора оп­ ределяется или испытаниями его образцов (см. главу I) или по табл. 7, с‘учетом длительности отогревания и его средней тем­ пературы, зафиксированной в журнале работ. При этом время,

Если температура при двухстороннем отогревании стен рав­ на около +10°, длительность оттаивания мерзлой кладки увели­ чивается в 1 */а раза.

Определение расчетной несущей способности каменных стен, возводимых 'методом замораживания и подвергающихся одно­ стороннему искусственному оттаиванию, для случая централь­ ного сжатия производится также как для конструкций на раство­ ре марки 0, с умножением на коэффициент упрочнения ш . Ко­

эффициент принимается по табл. 12, в зависимости от глуби­ ны оттаивания стен и от прочности раствора на внутренней пло­ скости стены.

Значения коэффициентов, приведенных в табл. 12 даны для кладки на растворе с портландцементом. Для кладки на раство­ ре с медленнотвердеющим цементом (шлакопортландским, пуццолановым и др.) коэффициент упрочнения следует определять

по формуле —. Принимаемая расчетная несущая способ­ ность стен, подвергавшихся одностороннему отогреванию дол-

46

жна быть не менее несущей способности, определяемой с уче­ том марок раствора в стадии отогревания, и не более несущей

способности стен из такой же летней кладки.

Прочность раствора на внутренней плоскости отогретой с одной стороны стены определяется по данным испытаний образ­ цов, отобранных из швов кладки, или по табл. 6, исходя из дли­ тельности пребывания раствора при положительной темпера­ туре. Приэтом берется средняя за период прогрева температура. Глубина оттаивания кладки стен, зависящая от соотношения

температур внутреннего и наружного воздуха, длительности ото­ гревания и толщины стены, определяется по табл. 7.

При внецентренном сжатии стены, отогревавшейся с одной

стороны, величина эксцентриситета в сторону отвердевшего слоя

принимается в пределах, установленных для такой же летней кладки. Расчет стен в этом случае, вследствие погашения экс­ центриситета смещением упругой оси в сечении, допускается производить на центральное сжатие. Эксцентриситет в сторону неоттаявшей части стены для свободно стоящих конструкций до­ пускается не более 0,25 у.

Коэффициенты продольного изгиба стен, отогретых с одной стороны, для стадии оттаивания принимаются:

а) при глубине оттаивания менее 30% толщины стены, как

для кладки на растворе, марка которого для стадии его оттаи­ вания определяется в зависимости от общей толщины стены и

марки примененного раствора по данным на стр. 43—44.

б) при глубине оттаивания более 30% толщины стены, как для кладки На растворе приведенной средней прочности, достиг­

нутой при отогревании, но не ниже получаемых при марках ра­ створа, указанных на стр. 43—44.

Величина коэффицентов продольного изгиба для конструк­

ций из зимней кладки принимается в зависимости от упругой ха­ рактеристики кладки (табл. 13) и приведенной гибкости пр

(для конструкций с прямоугольной формой поперечного сече-

47

блоков и кирпича, выполняемыми способом замораживания, дол­

жны указываться:

предельная высота стен, допускаемая в начале их искусствен­ ного отогревания или естественного оттаивания;

мероприятия, повышающие прочность и устойчивость конст­ рукций, на период их оттаивания и твердения раствора (времен­

ные крепления, разгрузка конструкций и т. п.),если нобходимость этих мероприятий будет выявлена расчетом.

Без предварительной расчетной проверки несущей способ­ ности конструкций из зимней кладки, учитывающей специфику их работы в период оттаивания кладки, и отражения на черте­ жах результатов этой проверки строительство каменных зданий в зимних условиях не должно допускаться.

48