ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 05.04.2024
Просмотров: 91
Скачиваний: 0
происходит уменьшение скорости движения жидкости сначала на периферийных ее участках, а затем и по оси струи [18]. Опыты показали, что уже на расстоянии 2/0 от торца насадки давление на оси струи составляет 40—45% от первона чального (у выходной кромки соп ла). Расстояния между торцом на садки и забоем удобно выражать в числах диаметров насадок, так как относительная длина началь
чі_ |
5 ч. |
ного участка струи |
m' = j- для |
|
|
ггеометрически подобных насадок остается неизменной. В гидромо ниторных долотах насадки должны
г - T“? |
ч_ |
- а - 1 |
|
* |
|
Рис. 53. Типы профи лей входа насадок:
1 — с острыми кромками;
иметь максимальное значение т' , что позволяет располагать их на большем расстоянии от забоя и избегать опасности их поврежде ния и запрессовки породой. Ско рость истечения жидкости из наса док в турбулентной области ее течения не влияет на величину tn' и характер изменения скоростей
радиусуГ Ѵ - с нэллипти° |
в струе. Решающее значение на |
||||||
ческими; |
4 |
с |
фасками |
изменение т! |
и скорость |
истече- |
|
под углом 45е; 5 — обра |
ния жидкости |
имеет форма вход |
|||||
зованный параболой, ка |
|||||||
сательной к отверстию по |
ных |
кромок |
насадок (рис. 53). |
||||
вершине; |
6 — образован |
||||||
ный параболой, |
каса |
Самые высокие значения |
интен |
||||
тельной |
к |
отверстию у |
сивности истечения были полу |
||||
асимптоты. |
|
|
|||||
|
|
|
|
чены в насадках 3 и 6. |
|
||
На основании результатов исследований был разра |
|||||||
ботан |
профиль насадки |
(рис. 54), |
через которую дли- |
110
тельное время протекала жидкость без рассеивания струи.
Определять диаметр насадки и потери давления в насадках можно по графику (рис. 55), построенному на основании формулы
|
р |
_ |
kQ2 |
|
* Д — |
,4 » |
|
где Рд — потери в |
долоте; |
dBK |
|
|
|||
k — коэффициент, |
равный 2,10410_3; |
||
d3K— диаметр |
эквивалентной насадки. |
Рис. 54. Профиль насадки шарошечного долота, имеющий вход с эллиптическими кромками:
D—диаметр отверстия насадки; /VI—большой диаметр, равный 1,875 D; X — малый диаметр, равный 1,25 D; L — длина насадки,
-^- = 0,5; а — радиус входа насадки; Ь— радиус выхода насадки.
Многолетний опыт использования гидромониторных долот в США, Венгрии и Франции при роторном бу рении показал, что:
1) механическая скорость при гидромониторных д лотах может быть увеличена на 200—400% и больше.
111
а проходка — на 30—50%, чем при бурении обычными
долотами; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2) |
минимально допустимая скорость истечения жид |
||||||||
кости из |
насадок |
находится в пределах |
58—61 м/сек\ |
||||||
|
|
|
|
3) |
максимальный |
||||
|
|
|
|
эффект |
|
гидромони |
|||
|
|
|
|
торными |
долотами |
||||
|
|
|
|
достигается при |
бу |
||||
|
|
|
|
рении |
в |
мягких |
по |
||
|
|
|
|
родах, что объясняет |
|||||
|
|
|
|
ся размывающим дей |
|||||
|
|
|
|
ствием |
и |
на |
породу |
||
|
|
|
|
струи |
улучшением |
||||
|
|
|
|
очистки |
забоя; |
|
|||
|
|
|
|
4) |
механическая |
||||
|
|
|
|
скорость значительно |
|||||
|
|
|
|
увеличивается, когда |
|||||
Рис. 55. |
Расчетные |
кривые потерь |
бурение осуществля |
||||||
ется при одновремен |
|||||||||
давления |
в насадках |
долота в зави |
ном увеличении |
гид |
|||||
симости от площади сечения насад |
|||||||||
ки S и скорости истечения жидкости |
равлической |
мощно |
|||||||
из насадки ѵ, м/сек (удельный вес |
сти |
и |
осевой |
нагру |
|||||
глинистого раствора |
1,2 г/см3). Кри |
зки |
на |
долото; |
|
||||
вые 1—10 построены для |
количества |
5) лучшие резуль |
|||||||
прокачиваемого раствора |
от 6,3 до |
||||||||
63 л/сек через каждые 6,3 л/сек- |
таты получаются при |
||||||||
|
|
|
|
условии |
увеличения |
||||
скорости истечения жидкости (до 80—100 м/сек) |
из |
на |
|||||||
садок и снижения числа оборотов ротора. |
истече |
||||||||
Практический |
предел увеличения |
скорости |
|||||||
ния жидкости из |
насадок обусловливается интенсив |
||||||||
ностью разъедания насадок песком, |
содержащимся в |
||||||||
промывочной жидкости. Для увеличения стойкости на |
|||||||||
садок их делают из твердого сплава, что примерно на |
|||||||||
15% повышает стоимость долот. Вторым |
недостатком |
112
гидромониторных долот является повышение перепада давления (до 25—75 ати) на долоте против обычных долот (5—10 ати) в 5—7 раз, что ограничивает воз можность их применения, особенно при турбинном способе бурения.
В Советском Союзе в течение ряда лет ведутся экспериментальные работы и промышленные испытания гидромониторных долот. Однако при турбинном буре нии даже в мягких породах нельзя ожидать от гидро мониторных долот того эффекта, который они дают при роторном бурении, по следующим причинам:
1)трудно обеспечить высокие давления насосов, необходимые при одновременном применении турбобу ра и гидромониторного долота;
2)из-за высоких скоростей вращения долота вызы
вается |
сильное |
отклонение струи жидкости, бьющей |
||
из промывочных |
отверстий, и струя жидкости не до |
|||
ходит |
до |
забоя, |
закручивается, |
от чего очистка его |
от шлама |
ухудшается; |
через ниппель турбо |
||
3) |
выход жидкости (утечки) |
бура создает дополнительный заслон из жидкости над долотом, что ухудшает условия удаления шлама с за боя скважины и значительно снижает количество и давление жидкости, подводимой к долоту.
Для турбинного бурения, очевидно, будет лучше, если струю жидкости с высокой кинетической энергией подводить по центру долота, где скорости вращения незначительные, или же изыскать способ подвода струи непосредственно под шарошки.
В связи с вышеизложенным следует заметить, что коэффициент К =0,65, вводимый в формулы (32), (58) при определении механической скорости бурения,
мощности и |
расхода |
долот, является |
приближенным |
и не может |
быть в |
силу указанных |
обстоятельств |
113
постоянным. Учесть влияние на эффективность работы долота факторов, не связанных с конструкцией доло та, таких как гидростатическое давление, вязкость и водоотдача промывочных жидкостей, интенсивность очистки забоя от выбуренной породы, совершенство конструкции и качество изготовления долота, теоре тическим путем довольно сложно, и требуются дальней шие исследования.
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРОМЫВКИ СКВАЖИНЫ
р |
гидравлический |
расчет промывки скважины вхо- |
||||
|
дит определение потерь давления при циркуляции |
|||||
промывочной жидкости |
в системе |
буровой |
насос — |
|||
забой — устье скважины. |
|
|
|
|||
|
Величина гидравлических сопротивлений Рп систе |
|||||
мы складывается из отдельных сопротивлений |
||||||
|
Рп = Ры + Рт-+Р3 + Рл + Рк, |
(62) |
||||
где |
Рм — потери давления в манифольде-обвязке насоса, |
|||||
|
буровом шланге, вертлюге, рабочей трубе; |
|||||
|
Рт— потери |
давления в бурильных трубах; |
||||
|
Рз — местные |
потери давления |
в соединениях бу |
|||
|
рильных труб (замках); |
(насадках долота); |
||||
|
Лд — потери давления в долоте |
|||||
|
Рк — потери |
давления в кольцевом пространстве |
||||
|
между стенками скважины и бурильными тру |
|||||
|
бами. |
|
в |
скважине |
различны |
при про |
|
Потери давления |
качке воды и глинистых растворов, так как последние обладают определенной структурой течения и свойст вами, отличными от воды [36].
Потери давления зависят от режима течения жид кости. В бурильных трубах, манифольде, замках и
114