Файл: Храмченков А.И. Применение электропечей для выплавки серого чугуна на заводах БССР.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 06.04.2024
Просмотров: 29
Скачиваний: 0
нала. Кроме того, при применении канальных печей воз никают трудности в запуске печей, так как для этого необходимо сначала разогреть канал и заполнить его жидким чугуном, приготовленным в другом агрегате. В зарубежной практике индукционные печи канального типа используются в основном как раздаточные печи при дуплекс-процессе (вагранка — индукционная электро печь, электродуговая — индукционная и т. п.). Емкость этих печей достигает 200 т, мощность — 4400 кет.
Тигельные печи
Индукционные печи без сердечника более удобны в эксплуатации и хорошо приспособлены для выпуск, большого объема жидкого чугуна. В настоящее время в эксплуатации находится большое количество печей про мышленной частоты емкостью от 1 до 50 г и проекти руются агрегаты емкостью до 250 т. Основными преиму ществами печей этого типа является простота конструк ции, возможность высокого перегрева и ведения плавки на холодной завалке, а также отсутствие ограничений в выборе мощности. Электротермический к. гт. д. печей на ходится в пределах 60—70%.
Принципиально индукционная установка такого типа состоит из одного или двух тиглей, питаемых от печного трансформатора. Для компенсации реактивной мощнос ти (в целях увеличения cos?) в цепь трансформатор — индуктор подключается набор конденсаторных батарей. Существует несколько вариантов схем подключения ти гельных установок к силовым трансформаторам (рис. 2). Наибольшее распространение в зарубежной практике получили схемы подключения, в которых один печной трансформатор обслуживает два тигля или два печных трансформатора одинаковой мощности обслуживают три
21
тигля. В обоих случаях один тигель является за пасным. В схемах рис. 2 Тр-1 — питающий трансфор
матор, КБ-1 — набор конденсаторных батарей, Т — пла вильный тигель.
|
|
|
|
Указанные |
схемы |
нельзя |
|||
Ш |
10кб |
10кб |
признать |
рациональными, |
|||||
|
|
|
потому что в них не удает |
||||||
|
|
|
ся |
получить |
максимальной |
||||
|
|
|
производительности, |
так как |
|||||
|
|
|
при |
доводке |
и выпуске чу |
||||
|
|
|
гуна |
агрегат |
простаивает |
||||
|
|
|
как пла1вильный. |
|
интерес |
||||
|
|
|
Представляет |
|
|||||
|
|
|
схема, |
в |
которой |
блок из |
|||
|
|
|
двух |
печей |
обслуживается |
||||
|
|
|
двумя |
трансформаторами, |
|||||
|
|
|
причем один |
из |
них Тр-1 |
||||
|
|
|
имеет |
мощность, |
соответст |
||||
|
|
|
вующую |
потребности энер- |
|||||
Рис. 2. Схемы питания тигельных |
|
^а |
расплавление, |
второй |
|||||
индукционных печей |
|
(Тр-2) |
имеет |
мощность, не |
|||||
расплава |
|
|
обходимую |
для |
доводки |
||||
(примерно 15% от мощности Тр-1). |
При нали |
||||||||
чии соответствующих переключателей |
1 и 2 |
оба тигля |
|||||||
можно подсоединять попеременно |
к |
трансформаторам |
Тр-1 или Тр-2 и, таким образом, вести плавку, доводку и раздачу металла одновременно. При переходе на режим плавки с использованием двух трансформаторов произ водительность блока печей, по данным [11], увеличива ется примерно в 1,5 раза, что подтверждается расчетами
сиспользованием известных соотношений [12]. Действительно, по [12] часовую производительность
Q2 печи можно определить исходя из активной мощнос ти печи так:
22
(1)
где Qi — расход энергии на плавку и доводку 1 г рас плава, квт.ч/т; Т1 — длительность плавки, ч;
Т2 — время, потребное на скачивание шлака и раздачу металла, ч.
Для печей отечественного производства типа ИЧТ-6:
Я=1190 кет, Q! = 600 квт.ч/т, Г] = 1,4 ч — для случая ра боты печей с выдачей 50% от общей емкости печи, Т2 = = 0,08 ч. — по данным Каунасского чугунолитейного за вода [11], тогда для схем / и II часовая производитель ность будет Q2 =1,8 т/ч и для схемы III Q2 =1,9 т/ч.
Подобная схема в настоящее время внедряется на Каунасском заводе.
Использование промышленной частоты для питания индуктора придает определенную специфику выборуконструкции и размеров плавильного тигля. Прежде все го это относится к выбору емкости печи и размеров кусков садки.
Как следует из теории индукционного нагрева, с точ ки зрения получения достаточно высокого электрическо го к. п. д. печи должно быть выполнено условие [12]:
где d0 — диаметр печи, см;
Р— удельное сопротивление шихты, ом • см;
— магнитная проницаемость;
/— рабочая частота, гц.
Приняв для чугуна при температуре плавления pr= 1,
S3
rj = 10 4 ом • см, получим минимальный |
допустимый раз |
мер сечения садки печей промышленной частоты |
|
d0> 3,5 • 10* 1/1°1_ = 50 |
см. |
у 50 • 1 |
|
Это сечение соответствует емкости тигля Q=1 т. При уменьшении этого размера садки резко падает к. п. д. установки, поэтому все печи промышленной частоты име ют емкость более 1 т, и, кроме того, запуск их осущест вляется с применением специальных пусковых слитков
О 2 Ь 6 8 Ш 127
Рис. 3. Установочная мощность индукционных пе чей, питаемых током частоты 50, 250 и 500 гц [9]
(диаметр слитка равен диаметру тигля), а последующие плавки ведутся с завалкой шихты в «жидкое болото».
Отличительной особенностью индукционных печей промышленной частоты от печей средней и высокой час тоты является их относительно малая установочная мощ ность при одинаковой емкости (рис. 3), при этом их про изводительность ниже. Это обстоятельство объясняется тем, что количество активной энергии, выделяющейся в садке, при прочих равных условиях прямо пропорцио нально корню квадратному из частоты.
Иными словами, чтобы обеспечить одинаковую про изводительность печей, работающих на промышленной (/i = 50 гц) и средней (например, /2 = 500 гц) частоте, ем кость первой печи должна быть в 3,17 раза больше, чем таковая для печи средней частоты. При одинаковой ем кости установочная мощность печей промышленной час
тоты примерно в раз меньше.
Всвязи с тем что при повышении установочной мощ ности резко возрастают капитальные затраты на машин ные преобразователи, а их электрический к. п. д. пада ет, индукционные печи емкостью более 5 т, как правило, питают от печных трансформаторов, работающих на промышленной частоте.
Втабл. 3 приведены данные, характеризующие удельный расход электроэнергии в зависимости от про изводительности печи и частоты тока [17].
Как следует из табл. 3, печи, работающие на про мышленной частоте, имеют наименьший расход энергии па плавку.
Рассмотрим еще одну характерную особенность ин
дукционных плавильных печей, обусловленную высокой плотностью выделения энергии в садке. Поскольку ве-
25
Таблица 3
Р а с х о д э л е к т р о э н е р г и и ке т ■ч/т
Пр о и з в о д и
те л ь н о с т ь
печи, г/ч |
50 г ц |
150 г ц |
1000 г ц |
0,25 |
— |
750 |
820 |
0,56 |
650 |
710 |
750 |
1 |
610 |
670 |
700 |
1,5 |
580 |
640 |
670 |
2 |
560 |
610 |
640 |
2,5 |
550 |
600 |
680 |
личина тока в индукторе достигает 1000 а, а напряжен ность магнитного поля, создаваемого индуктором, — со тен ампер на 1 см, то в садке возникает давление около 1 кг/см2. Это давление неравномерно распределяется по объему. Величина электродинамиче ских сил на боковой поверхности уменьшается от середины к торцам тигля. Поэтому давление на оси ти гля оказывается максимальным в центре и несколько меньшим вблизи поверхности ванны и у дна (рис. 4).
Рис. 4. Распреде ление электроме ханического дав ления в жидкой ванне
Воздействие этих сил вызывает выдавливание расплава вдоль оси тигля вверх и вниз и его перетека ние к краям тигля на поверхности и у дна. Это движение происходит непрерывно и вызывает так наываемое электродинамическое перелива ние расплава, что способствует вы равниванию температуры и химиче-
26
ского состава, более быстрому расплавлению и усвоению различного рода присадок. С другой стороны, циркуля ция расплава вызывает механический износ футеровки, а также вовлечение шлаковых включений в глубь ванны.
Высота подъема расплавленного металла h над зер калом ванны может быть определена из уравнения [30]
(3 )
? Г
где Р — активная мощность, поглащаемая садкой,
вт/см2;
7 — плотность расплава, г/см3.
Как следует из уравнения (3), эффект циркуляции расплава возрастает с уменьшением частоты и увеличе нием установочной мощности.
В целях снижения эффекта циркуляции расплава в индукционных печах промышленной частоты мощности питающего трансформатора обычно ограничивают из расчета не более 0,3 кет на I кг садки. Кроме того, в ус тановках используются так называемые секционные ин дукторы (из двух и более секций) или индуктор нара щивается холостыми охлаждаемыми витками. Примене ние таких конструкций дает возможность регулировать нагрузку в ходе плавки. Например, в начальный момент плавления циркуляция интенсифицирует процесс и плав ка ведется на полном индукторе. Когде же расплавле ние заканчивается, верхняя секция отключается, при
этом уменьшается и циркуляция расплава на поверхнос |
|
ти. Наоборот, когда нужно вести некоторые металлур |
|
гические процессы, например науглероживание |
чугуна, |
то циркуляция расплава способствует усвоению |
различ- |
5. Зак. 1553. |
27 |
|
to
00
зпо
Рис. 5. Индукционная печь типа ИЧТ-6
Таблица 4
|
|
|
|
|
Тип электропечи |
|
|
|
Тип миксера |
|
|||
П арам етры |
ИЧТ-1 |
ИЧТ- |
ИЧТ-6 ИЧТ-10 |
ИЧТ-16 |
и ч т м - |
и ч т м - |
и ч т м - |
и ч т м - |
и ч т м - |
||||
|
|
|
|
2,5 |
1 |
|
6 |
10 |
16 |
||||
Емкость, |
т |
|
1 |
2,5 |
6 |
10 |
16 |
1 |
2,5 |
6 |
10 |
16 |
|
Мощность питаю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
щего |
трансфор |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
матора, |
кет |
360 |
1300 |
1300 |
2 5 0 0 |
2500 |
220 |
4 0 0 |
400 |
1300 |
1300 |
||
Мощность потреб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ляемая, |
кет |
357 |
718 |
1238 |
1700 |
2500 |
182 |
2 6 0 |
4 0 0 |
650 |
800 |
||
Частота, |
гц |
|
50 |
50 |
5 0 |
- |
— |
50 |
5 0 |
50 |
50 |
50 |
|
Напряжение |
на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
индукторе |
номи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
нальное, в |
500 |
1052 |
1143 |
|
|
220 |
3 7 7 |
500 |
1160 |
|
|||
Температура |
пере |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
грева, |
°С |
|
1400 |
1400 |
1400 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
|
Производитель |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ность, т/ч |
|
0,56 |
1,23 |
2 ,2 6 |
3 |
4,5 |
3 |
4 |
6,5 |
13 |
20 |
||
Удельный |
расход |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
электроэнергии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
на расплавление, |
|
|
|
|
|
|
|
60 |
50 |
|
|||
к е т . ч/т |
|
638 |
585 |
547 |
|
|
55 |
68 |
|
||||
Время |
плавки, ч |
1,78 |
2 ,04 |
2,65 |
— |
|
— |
— |
— |
— |
■— |
||
Общий |
вес |
печи, г |
7,3 |
17 |
28 |
— |
7,7 |
15,8 |
28 |
35,7 |
— |
ного рода добавок, и обработку чугуна ведут на полном индукторе.
Типичная конструкция индукционной печи промыш ленной частоты отечественного производства типа ИЧТ-6 показана на рис. 5. Печь имеет рабочую площадку 3, которая смонтирована на каркасе индуктора 4, внутри которого размещено плавильное пространство, ограни ченное футеровкой 5. Печь снабжена крышкой 2 с меха низмом подъема и кожухом 1. При опорожнении печь с помощью гидропривода может поворачиваться вокруг оси 6. Технические характеристики индукционных печей промышленной частоты отечественного производства приведены в табл. 4.
§2. МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ И ФУТЕРОВКА ТИГЕЛЬНЫХ ИНДУКЦИОННЫХ ПЕЧЕЙ ПРОМЫШЛЕННОЙ ЧАСТОТЫ
Металлургические особенности
Плавка в индукционных печах характеризуется на личием холодного шлака (температура шлака ниже тем пературы расплава), что препятствует проведению эф фективных металлургических операций по удалению из расплава вредных примесей (серы, фосфора) за счет об работки активными шлаками. Вместе с тем интенсивное перемешивание чугуна, характерное для печей промыш ленной частоты, дает возможность эффективно обраба тывать расплав различными реагентами с целью леги рования, науглероживания, снижения содержания серы
ит. п.
Вцелом индукционные печи следует рассматривать
прежде всего как агрегаты для переплава. Практически же в них можно получить чугун любого химического со
30