Файл: Фомичева Р.Ф. Условия строительства на лессовых просадочных грунтах Калмыкии и восточной части Ростовской области.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 99
Скачиваний: 0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
16 |
||
Физико-механические свойства |
грунтов |
сваи-опоры |
||||||||||
с расходом |
силиката натрия на расстоянии |
1,2 м от |
центра |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Глубина |
|
в м |
|
|
Наименование |
показателя |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
4 |
|
9 |
10 |
Природная |
влажность в |
% |
12,5 |
11,4 |
14,4 |
16,1 |
16,9 |
|||||
О б ъ е м н ы й |
вес |
в |
г/см 3 |
|
|
|
|
|
|
|
||
при естественной |
влажности |
1,77 |
1,70 |
1,60 |
1,76 |
1,75 |
||||||
скелета |
|
|
|
|
|
|
1.57 |
1,54 |
1,44 |
1.52 |
1,50 |
|
Коэффициент |
|
пористости |
|
0,72 |
0,75 |
0,87 |
0,76 |
0,80 |
||||
Степень |
влажности |
|
0,66 |
0,41 |
0,45 |
0,57 |
0,57 |
|||||
Сопротивление |
сдвигу в |
за |
|
|
|
|
|
|
||||
моченном |
|
состоянии |
|
|
0,10 |
0,06 |
ОДО |
0,03 |
||||
сцепление |
|
в |
кг/см2 |
|
0,06 |
|||||||
угол внутреннего |
трения |
|
22 |
20 |
22 |
|
23 |
23 |
||||
в град. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Относительная |
просадоч- |
|
|
|
|
|
|
|
||||
ность в % |
при |
нагрузках |
|
|
|
|
|
|
|
|||
в кг/см2 |
|
|
|
|
|
|
0,3 |
ОД |
|
|
— |
1,8 |
1,0 |
|
|
|
|
|
0,1 |
||||||
1,5 |
|
|
|
|
|
0,3 |
2,0 |
0,1 |
,1,3 |
2,6 |
||
2,0 |
|
|
|
|
|
1,1 |
3,0 |
0,1 |
2,2 |
— |
||
3,0 |
|
|
|
|
|
1,8 |
— |
— |
|
2,3 |
— |
|
4,0 |
|
|
|
|
|
3,1 |
— |
0,5 |
|
— |
— |
|
5,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средние |
значения |
|
0,4 |
1,1 |
1,7 |
|
2,0 |
3,1 |
||||
ко прослеживаются по радиусу закрепления. Если сравнить осредценные величины прочности и модуля по радиусу закрепления, то они в 20 см от инъектора со ставляют 9 кг/см2 , в 50 см — 7 кг/см2 и в 80 см — 5 кг/см2 , модуль общих деформаций грунта от центра сваи-опоры соответственно составляет 1270; 970 и 870 кг/см2 , предел прочности на сжатие и модуль дефор мации с удалением от центра сваи снижается. Для под готовки оснований в Калмыкии, кроме метода силикати зации, применяются и другие, в частности, поверхност ное трамбование и послойная укатка грунтов.
Сравнительный анализ прочностных характеристик силикатированных грунтов (табл. 17) свидетельствует о
112
00
•а
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1 7 |
|
|
|
|
|
Прочностные характеристики лессовых грунтов |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Г Р У Н Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
естественного сло |
после |
трамбо |
после |
укатки |
силикатированный |
|||
Наименование |
|
|
ж е н и я |
вания |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
показателя |
|
|
|
природ |
в замо |
природ |
в замо |
природ |
в замо |
природ |
в |
замо |
|
|
|
|
ная |
ченном |
ная |
ченном |
ная |
ченном |
ная |
ченном |
|
|
|
|
|
влаж |
состоя |
влаж |
состоя |
влаж |
состоя |
влаж |
состоя |
|
|
|
|
|
ность |
нии |
ность |
нии |
ность |
нии |
ность |
|
нии |
|
1 |
|
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
9 |
|
|
|
|
|
|
г. Ростов-на-Дону |
|
|
|
|
||
Влажность |
в |
°/0 |
15,4 |
24,7 |
16 |
25,8 |
— |
— |
16,8 |
24,4 |
||
Объемный |
вес |
в т/мз |
•1,7 |
1,85 |
1,9 |
2,0 |
— |
— |
1,75 |
1,9 |
||
Сопротивление |
сдвигу: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
удельное |
|
сцепление, |
|
|
|
|
— |
— |
|
|
|
|
кг/см2 |
|
|
0,25 |
0,10 |
0,50 |
0.26 |
0,97 |
0,62 |
||||
угол |
внутреннего |
|
|
|
|
— |
— |
28 |
23 |
|
||
трения в |
|
град. |
25 |
20 |
26 |
21 |
|
|||||
Нормативное |
сопротив |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
||
ление в кг/см2 |
2,9 |
1,5 |
4,8 |
2,6 |
|
|
7,6 |
|
||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
г. Элиста
Влажность, |
в |
°/о |
12 |
24,2 |
|
Объемный |
вес, |
в т/мз |
1,7 |
1,85 |
|
Сопротивление |
сдвигу: |
|
|
||
удельное |
|
сцепление, |
|
|
|
в к г / с м 2 |
|
|
0,50 |
0,10 |
|
угол внутреннего |
|
|
|||
трения(в |
|
град. |
24 |
20 |
|
Нормативное |
сопротив |
|
|
||
ление, в к г / с м 2 |
4,7 |
1,5 |
|||
——
——
——
15 |
2,4 |
15 |
24 |
2,05 |
2,1 |
1,75 |
1,9 |
0,56 |
0,28 |
0,97 |
0,78 |
28 |
22 |
28 |
24 |
6,1 |
2,9 |
8,6 |
6,3 |
П р и м е ч а н и е . |
Нормативное давление на |
||||
основание |
рассчитано д л я условного |
фундамента |
|||
шириной |
в = |
1 м |
и глубиной з а л о ж е н и я |
h = 1,5 м |
|
по ф о р м у л е |
012) |
СНиП |
П - Б . 1- 62, |
|
|
гом, что после трамбования и укатки их несущая спо собность повышается
Как видно из таблицы 17, по сравнению с грунтами естественного сложения величина сцепления трамбован ного выше в 2,5 раза, а силикатированного — в 6 раі. Что же касается углов внутреннего трения, то они в ре зультате технической мелиорации увеличиваются незна чительно.
Повышение сдвиговых характеристик способствует . росту нормативных давлений на основание.
У с т р о й с т в о ф у н д а м е н т о в из з а к р е п л е н н о г о г р у н т а и п о д г о т о в к а о с н о в а н и й р а з л и ч н ы м и с п о с о б а м и
с и л и к а т и з а ц и и
У с т р о й с т в о с в а й - о п о р через с к в а ж и н у . Предваритель
но производится расчет параметров закрепления: снача ла выбирается радиус закрепления, исходя из конструк тивных особенностей и с учетом проницаемости грунтов. Для получения сплошного массива фундамента из за крепленного грунта скважины располагаются в шахмат ном порядке. Расстояние между рядами скважин нахо дится по формуле
lu = 1,5г, |
(23) |
а между скважинами в ряду — по формуле
Ір = 1,73г. |
(24) |
где г — радиус закрепления в м.
При расположении скважин учитываются конструк тивные особенности зданий и сооружений. Расчетная высота закрепленного массива одной заходки опреде ляется из выражения
I -= І! + 0,85г, |
(25) |
где Ii — длина рабочей части скважины в м. Количество раствора на одну заходку рассчитывает
ся по формуле:
Q = ІІ-г- (І.ЗЗг + |
b) n-a, |
(26) |
где n — пористость грунта |
в долях |
единицы; |
а— коэффициент заполнения пор раствором, при нимаемым в зависимости от режима ипьецирония.
115
Скорость распространения раствора (средняя факти ческая скорость движения раствора па границе растека ния) назначается с учетом структурной прочности грун
тов, |
их |
влажности |
и проницаемости и не |
должна |
пре |
||||
вышать |
следующей |
величины: |
|
|
|
|
|||
|
|
W = « |
• I P X |
|
|
|
(27) |
||
где |
у. — коэффициент, |
принимаемый |
для |
лессовых |
|||||
|
|
грунтов, в зависимости от степени |
их |
влаж |
|||||
|
|
ности |
и коэффициента фильтрации. |
|
|
||||
Удельный расход жидкого стекла на 1м3 закрепления |
|||||||||
рассчитывается |
по формуле |
|
|
|
|
||||
|
|
с, J bJ - І п |
Rm—R |
|
|
(28) |
|||
где |
1,1—коэффициент, |
учитывающий |
потери |
естествен |
|||||
|
|
ной влажности на момент его закрепления; |
|||||||
|
Rm—максимальная |
прочность |
закрепления в |
||||||
|
|
кг/м2 , полученная лабораторным |
путем; |
|
|||||
|
R |
— проектируемая прочность закрепления в кг/см2 ; |
|||||||
|
b — коэффициент, |
учитывающий |
изменение |
проч |
|||||
|
|
ности, в зависимости от свойств грунта. |
|
||||||
Плотность раствора жидкого стекла |
для |
закрепления |
|||||||
грунтов определяется по формуле |
|
|
|
|
|||||
|
|
_ |
, |
(Тс—ï'iO-q |
|
|
(29) |
||
|
|
/ 'i |
7е |
• п • а |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
где7ри7с —удельный вес соответственно рабочего ра створа и исходного жидкого стекла в т/м3 ;
7п — удельный вес воды в т/м3 .
Расход жидкого стекла на весь объем закрепления определяется по формуле:
С Л п |
Q .-(с |
•('; |
р |
— 7 в ) |
|
|
|
-М (7с—T«) |
|
|
|
||
где С — расход |
жидкого стекла |
в т; |
|
|
||
N — общее количество инъекций на |
объект; |
|||||
Ап — коэффициент, учитывающий |
потери |
жидкого |
||||
стекла |
при его |
транспортировке, производстве |
||||
работ |
и принимаемый |
равным |
1,05. |
|
||
При создании свай-опор |
производится |
уточнение |
||||
116 |
|
|
|
|
|
|
I
