Файл: Фомичева Р.Ф. Условия строительства на лессовых просадочных грунтах Калмыкии и восточной части Ростовской области.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 94
Скачиваний: 0
|
|
объемного |
напряженного |
состояния* |
прини |
||||||
|
|
маемый |
равным |
1,5; |
|
|
|
|
|
||
F |
|
—площадь |
надфундаментпой |
конструкции |
в м2 ; |
||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rc |
|
— расчетное сопротивление сжатию |
силикатиро |
||||||||
|
|
ванного |
грунта, |
определяемое |
по |
формуле: |
|||||
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где зсж |
Rc = з с ж - К о д н - К д л - К в . |
|
|
|
(33) |
||||||
—предел |
прочности силикатированного грунта |
||||||||||
|
|
на сжатие в т/м2 ; |
|
|
|
|
|
||||
Кодн |
— коэффициент однородности силикатирован |
||||||||||
|
|
ного грунта, |
принимаемый |
равным 0,6; |
|||||||
Кдл |
|
— коэффициент |
длительности, |
учитывающий |
|||||||
|
|
снижение |
предела прочности |
закрепленного |
|||||||
|
|
грунта, работающего на центральное сжатие |
|||||||||
|
|
при длительном |
действии |
нагрузки, |
прини |
||||||
K B |
|
маемый равным 0t 7; |
работы, |
учитывающий |
|||||||
— коэффициент |
условий |
||||||||||
|
|
возможное |
изменение |
влажности |
закреплен |
||||||
|
|
ного грунта в случае замачивания |
основания. |
||||||||
Расчет фундаментов |
из |
закрепленного грунта |
и их |
оснований по второму предельному состоянию — дефор
мациям |
производится |
по |
формуле: |
|
|
S |
< |
Snp, |
(34) |
где Snp—предельная |
осадка в м, величина которой ус |
|||
|
танавливается по табл. 11 СНиП |
П-Б.1-62; |
||
S |
— величина деформации основания |
фундамента |
||
|
из закрепленного грунта в условиях замачи |
|||
|
вания. |
|
|
|
Условие (34) сводится к формуле N " < Р, "
Здесь |
Nu — нормативная |
нагрузка |
в т, действующая |
на |
|||||
|
|
фундамент; |
|
|
|
|
|
||
|
|
Рн — нормативное |
сопротивление |
фундамента |
в |
||||
|
|
т., соответствующее |
осадке |
Snp, |
опреде |
||||
|
|
ляемое из |
выражения |
|
|
|
|
||
|
|
р ц = K-F-R" |
|
|
(36) |
||||
где |
К |
— коэффициент |
однородности грунта, |
принимае |
|||||
|
|
мый 0,7; |
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
— площадь |
поперечного сечения |
сваи-опоры; |
|
||||
9 |
Р. |
Ф. Фомичева, |
В. М. Илишкина |
|
|
|
129 |
\
R |
» — нормативное |
сопротивление |
грунта |
|
основания |
||||||||
|
|
в плоскости |
|
подошвы |
фундамента, |
определяе |
|||||||
мое для свай-опоо из выражения: |
d |
g |
|
|
|
|
|||||||
R |
|
|
K |
n |
|
|
|
( |
3 |
7 ) |
|||
Здесь |
|
« —коэффициент, учитывающий изменение |
ве |
||||||||||
|
|
|
личины осадки во времени, принимаемый |
||||||||||
|
|
" |
равным |
0,3; |
^ |
V |
|
|
' |
|
|
|
|
|
|
= - |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Кп — коэффициент |
пропорциональности, |
рав |
|||||||||
|
|
|
ный 3; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ï; — коэффициент, |
принимаемый для |
свай-опор |
|||||||||
|
|
|
равным |
0,6; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величина |
осадки в |
м, соответствующая пределу |
про |
порциональности и вычисляемая для свай-опор по фор муле
|
|
|
с. |
V |
" |
.л |
|
|
|
|
|
|
Si = |
* |
\ |
; |
|
|
|
(38) |
|
|
|
|
|
К п - Е н |
|
|
|
|||
где |
d —диаметр |
|
сваи-опоры в м; |
|
|
|||||
|
Е н — м о д у л ь |
деформации грунта основания в т/м2 ; |
||||||||
|
RiH — нормативное |
сопротивление грунта основания |
||||||||
|
в |
іуюскости |
подошвы фундамента |
в т/м2 , |
оп |
|||||
|
ределяемое |
по формуле |
|
|
||||||
|
R i » = |
(Ad + |
Bh)Y<»+ Д-С» |
|
(39) |
|||||
где |
А, В , Д — коэффициенты, |
зависящие от |
нормативно |
|||||||
|
|
го угла |
внутреннего трения грунта основа |
|||||||
|
|
ния в плоскости подошвы фундамента |
и |
|||||||
|
|
принимаемые по табл. 7 СНиПа-5-Б.1-62*; |
||||||||
|
То— объемный вес грунта в т/м3 ; |
|
|
|||||||
|
|
в основании фундамента при полном водо- |
||||||||
|
|
насыщении; |
|
|
|
|
||||
|
С"— нормативное |
сцепление грунта |
основания |
|||||||
|
|
при |
полном |
водонасыщеиии в |
т/м2 ; |
|
||||
|
h — глубина заложения фундамента от уров |
|||||||||
|
|
ня поверхности |
в м; |
|
|
|||||
|
d |
— диаметр |
|
сваи-опоры в м2 . |
|
|
||||
|
Т е х н о л о г и я з а к р е п л е н и я г р у н т о в и п р и м е н я е м о е |
|||||||||
|
|
|
|
о б о р у д о в а н и е |
|
|
||||
|
Т е х н о л о г и я с и л и к а т и з а ц и и |
г р у н т о в . При |
силикатиза |
|||||||
ции грунтов |
на глубину |
более |
10 м основная |
трудность |
130
заключается в забивке и извлечении инъекторов, через которые нагнетается раствор.
При погружении инъекторов на большую глубину ич отклонения от вертикали достигают значительной вели чины, что может привести к некачественному закрепле нию грунтов; кроме того, возрастает трудоемкость работ (табл. 20).
Т а б л и ц а 20
Параметры и трудоемкость закрепления грунтов
|
|
через |
инъекторы и скважины |
|
|
|
|
|
|
Нагнетание |
раствора |
|
|
|
|
через |
|
Наименование |
показателя |
инъекторы |
скважины |
||
|
|
|
|
||
П а р а м е т р ы закрепления: |
|
|
|||
радиус, |
в м |
|
0,5—0,6 |
1—1,2 |
|
глубина, |
в м |
|
5 |
15 |
|
объем, |
в мЗ |
|
5 |
45 |
|
Количество |
операций |
цикла |
46 |
10 |
|
О б щ а я продолжительность |
|
|
|||
цикла, в мин. |
|
|
117 |
112 |
|
Трудоемкость |
закрепления |
|
|
||
в чел/дн на 1 мЗ |
|
0,125 |
0,017 |
Другим немаловажным фактором, влияющим на про цесс инъецирования раствора, является начальная пло щадь фильтрации, которая при инъекторах намного меньше, чем в скважинах. Следует отметить и то, что при забивке инъекторов грунт вокруг значительно уплот няется, что отрицательно сказывается на процессе нагне тания раствора. В ходе экспериментальных работ была отработана оптимальная технология силикатизации грунтов с использованием предварительно пробуренных скважин глубиной до 18 м и диаметром 75—127 мм.
При производстве работ могут быть приняты два ва рианта закрепления (рис. 43): снизу вверх или сверху вниз.
1. При |
закреплении по заходкам с н и з у в в е р х |
скважина |
бурится на всю глубину. Затем рабочая зона |
скважины отделяется от остальной ее части одним или двумя тампонами,
131
но-напряженной зоне) следует нагнетать раствор боль
шой плотности, ниже необходимо только |
ликвидировать |
|||||||
просадочность. На качество закрепления оказывает |
боль |
|||||||
шое влияние |
чистота бурения скважин |
и их диаметр. |
||||||
Большинство |
скважин, |
диаметр |
которых |
превышал |
||||
100 мм, деформировались |
при незначительном |
напоре в |
||||||
период нагнетания раствора, так как |
грунты |
региона |
||||||
маловлажные и имеют трещины в |
верхнем |
горизонте. |
||||||
Поэтому |
целесообразно |
нагнетание |
раствора |
через |
||||
скважины |
с оптимальным |
диаметром |
60—80 мм при не |
|||||
высоком начальном давлении |
|
|
|
|
|
|||
Оборудование для закрепления. |
При |
производстве |
работ по силикатизации грунтов необходимо следующее оборудование: установки для бурения скважин и нагне тания раствора, тампонирующие устройства, компрессор производительностью не менее 8 м3 /мин, шланги, емкость для приготовления и хранения раствора, контрольно-из мерительная аппаратура. Нагнетательная установка вы бирается из условия обеспечения скважины необходимым количеством раствора при постоянном увеличении его
объема в процессе силикатизации. |
Производительность |
установки определяется формулой |
|
Q > |
(40) |
где г — радиус закрепления в м; |
|
1 — величина заходки в м; Т — продолжительность инъекции раствора в мин.
Входе силикатизации перерывы в нагнетании, пре вышающие 15—20 мин, не рекомендуются, так как при прекращении поступления раствора резко ухудшаются фильтрационные свойства грунтов.
Влаборатории оснований и фундаментов Ростовско го Промстройниипроекта разработана пневмоустановка непрерывного действия (рис. 44). Принцип работы ее заключается в следующем: сосуд 1 через патрубок 1 за полняется раствором; при этом вентили 1 и 2 открыты, а вентили 3 и 4 закрыты. Степень заполнения сосуда и расход раствора в период закачки определяются по во домерному стеклу 5. При нагнетании раствора в скважи ны вентили 1 и 2 закрываются, а вентили 3 и 4 откры
ваются. Одновременно |
с закачкой |
заполняется раство |
ром сосуд I I , который |
приводится |
в рабочее положение |
133