Файл: Фомичева Р.Ф. Условия строительства на лессовых просадочных грунтах Калмыкии и восточной части Ростовской области.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 96
Скачиваний: 0
При нагнетании раствора в скважины применяются инъекторы-тампоны гидравлические (рис. 46) и пневма тические (рис. 47). Первые раздуваются раствором, по даваемым в скважину. Для более повышенного давления раствора применяются пневматические инъекторы-там поны.
Наиболее слабым звеном в инъекторах-тампонах яв ляются их резиновые чехлы, от качества которых зави сит надежность тампонирования скважин, а, следова тельно, и качество закрепления.
Для приготовления раствора жидкого стекла могут использоваться любые емкости, обеспечивающие беспе ребойную работу по закреплению грунтов.
Таким образом, в результате исследовательских ра бот по закреплению лессовых проеадочных грунтов II ти па в полевых условиях создано несколько конструкций фундаментов из силикатированного грунта, произведена подготовка оснований различными выше описанными способами силикатизации, исследована несущая спо собность конструкций и оснований. Статические испыта ния позволили выявить, что созданные фундаменты, мас сивы из закрепленного грунта обладают значительной несущей способностью. Выбор типа фундаментов и под готовка оснований должны производиться в соответст вии с назначением зданий и технико-экономического сравнения вариантов. Установлено, что закрепление грунтов на глубину 13—18 м наиболее эффективно через инъекционные скважины диаметром 75—100 мм, при
этом в качестве тампонирующих устройств могут при меняться гидравлические, пневматические инъекторытампоны, в полевых условиях испытано новое оборудо вание, которое может применяться при закреплении грунтов II типа просадочности.
137
ГЛАВА IV
Т Е Х Н И К О - Э К О Н О М И Ч Е С К И Й А Н А Л И З
Большие возможности снижения сметной стоимости объектов заложены в совершенствовании конструкций и подготовке оснований подземной части зданий. Устрой ство бетоноемких ленточных фундаментов со значитель ным объемом земляных работ — трудоемкий процесс.
Поэтому закономерно стремление проектировщиков найти новые конструктивные фундаменты, более эконо мичные и индустриальные. Задача состоит в том, чтобы сметную стоимость строительства в просадочных грун тах приблизить к стоимости зданий на непросадочных.
В настоящее время при возведении зданий на грун тах I и II типа просадочности применяются методы под готовки оснований, сооружаются различные типы фун даментов. Как показал анализ проектно-сметной доку ментации, наиболее перспективными в технико-экономи ческом отношении являются свайные фундаменты и фундаменты на силикатированном основании (табл. 21).
Для сравнения вариантов проектных решений были выбраны единые грунтовые условия I типа по просадоч ности. Следует отметить, что не было рассмотрено ва риантное решение фундаментов, исходя из начального Яросадочного давления на лессовые грунты, хотя этот метод проектирования применяется нами в течение не скольких лет. При анализе вариантов определялись по казатели стоимости, трудоемкости и расход основных материалов, объемы земляных работ, фундаментов, стен технического подполья к его перекрытий. Остальные ви ды работ при возведении здания остаются неизменными при всех вариантах фундаментов и в расчетах не учиты вались.
Сравнивались пять вариантов свайных фундаментов из сплошных железобетонных предварительно—напря-
138
Т а б л и ц а 21
Стоимость, трудозатраты, механизмы, материалы по вариантам нулевого цикла 80-ти квартирного крупнопанельного дома серии 1-464-А
|
л |
Трудо затраты в чел.-дн. |
Тип фундамента |
Стоимосі в тыс. руб |
|
• |
||
1 |
2 |
3 |
Свайный с раствер- |
|
|
ком |
|
|
м о н о л и т н ы м — |
57,5 |
|
верхним |
591,5 |
|
нижним |
57,-2 |
770,3 |
сборным — |
|
|
верхним |
58,1 |
855,6 |
нижним |
61,2 |
723,0 |
Свайный без- |
62.0 |
705,4 |
ростверковый |
||
Ленточный железобе |
|
|
тонный |
|
|
на трамбованном |
46.8 |
-655.2 |
основании |
Эксплуа тация ма шин в маш.-см.
4
92,1
76.7
110,0
111,0
146,4
124,8
Расход |
материалов |
З е м л я н ы е работы |
||
Бетон, |
Ж е л е з о |
Натрие |
Выемка, |
Обратная |
|
бетон, |
вое |
|
засыпка, |
в мЗ |
в мз |
стекло, |
в мЗ |
в м 3 |
|
|
в т |
|
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
35,8 |
202,0 |
— |
1204 |
132 |
47,5 |
186.4 |
1.139 |
163 |
|
19,2 |
210,0 |
— |
1076 |
97 |
12,0 |
220,6 |
1117 |
155 |
|
32,4 |
377,96 |
|
1033 |
95 |
31.8 |
202,0 |
|
1348 |
868 |
|
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
на грунтовой по |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
душке H = 2 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
(укатка) |
|
46,8 |
783,0 |
22,1,7 |
31,8 |
202,0 |
|
4822 |
4499 |
|
на силикатирован |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ном грунте при |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
расходе |
силиката |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
натрия |
35 кг/мЗ |
43,3 |
697,5 |
148 |
31,8 |
77,02 |
35 |
1139 |
191 |
|
с конструктивны |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ми и |
водозащит |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ными |
мероприя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тиями |
|
64,8 |
952 |
78,9 |
197,8 |
183,3 |
|
1841 |
2Û13.5 |
женных свай, сечением 30X30 см, применяемых в Кал мыцкой АССР с 1969 г.: с монолитным нижним и верх ним ростверками; со сборным нижним и верхним рост верками и безростверковый вариант, с вариантом ленточ ного фундамента, включающего конструктивные и водо защитные мероприятия, с нормативным давлением на основание 1,8 кг/см2 . Как видно из табл. 21, свайные фун даменты с расчетной нагрузкой на сваи 30—35 т, более экономичны, чем ленточные по всем показателям.
Свайные фупдаментьі имеют преимущества, к кото рым относится значительное сокращение объема земля ных работ, индустриальность возведения. Кроме того, из-за отсутствия поперечного армирования расход стали при железобетонных сваях в 2—4 раза меньше, чем в обычных сваях, что при массовом крупнопанельном строительстве даст значительный экономический эффект.
В процессе проектирования были применены новей шие рекомендации по расчету ростверков, что также значительно удешевляет эти варианты.
Новые конструктивные решения исключают попереч ные несущие стены в техническом подполье (рис. 31, 32). Для сравнения нами принят безростверковый вариант, согласно которому панели первого этажа опираются не посредственно на сборномонолитные оголовки свай, а панель перекрытия над подпольем усилена. Приведенные варианты свайных фундаментов обеспечивают мини мальные общие и неравномерные осадки; сезонных ог раничений нет.
При сравнении вариантов подготовки оснований тя желыми трамбовками и устройством двухметровой по душки с помощью укатки отмечается значительная низ кая фактическая стоимость, по сравнению со свайными и ленточными фундаментами, однако, при производстве работ имеются значительные трудности. Так, работы по трамбованию грунтов необходимо выполнять при опти мальной влажности грунтов, положительной темпера туре воздуха. В зимнее время качественное проведение работ по уплотнению грунтов вообще невозможно. Суще ственным недостатком этого метода является быстрый износ кранового оборудования. Трамбование и устройст во грунтовой подушки укаткой исключает появление просадок в случае замачивания. Однако в процессе за мачивания несущая способность грунтов снижается,
141
поэтому вследствие неоднородности их физико-механиче ских свойств при равномерной нагрузке могут возник нуть неравномерные осадки, крайне нежелательные для крупнопанельных зданий. Серьезным недостатком обоих вариантов является сложность контроля за качеством работ.
Подготовка оснований лессовых грунтов в пределах просадочной толщи однорастворной силикатизацией при малом расходе жидкого стекла осуществляется на осно вании исследовательских работ, которые проводились нами в лабораторных и полевых условиях в течение не скольких лет.
Ликвидация просадочности при расходе силиката натрия 30—40 кг/м3 является высокоэффективным мето дом: грунты стабилизируются в естественном залегании, технология закрепления в производственных условиях проста, трудозатраты незначительны, несущая же спо собность грунтов повышается.
Для сравнительного анализа экономичности проект ных решений на грунтах I I типа просадочности было выбрано здание гаража на 250 автомашин: одноэтажное,
с размерами в плане 36x60 м, с сеткой |
колонн 6 X 6 и |
6 X 1 2 м, расположенное на грунтах I I типа |
просадочнос |
ти, мощность просадочной толщи 16 м, просадки от соб ственного веса при замачивании составляют 44 см. Было принято три проектных решения, приемлемых для здания в грунтовых условиях: 16-метровые массивы с ликвиди рованной просадочностью (при расходе жидкого стекла 35 кг/м3 ) под железобетонные фундаменты стаканного типа; противофильтрационная завеса глубиной 16 м по контуру здания в комплексе с устройством подпольных каналов пропиткой раствором силиката натрия; третьим вариантным решением приняты железобетонные висячие сваи длиной 11 м, сечением 30X30 см.
Как видно из таблицы, наиболее дешевым является вариант создания противофильтрационной завесы в ком плексе с подпольными каналами, вариант же свайных фундаментов наиболее дорогой и требует большего рас хода сборного железобетона.
Таким образом, технико-экономическое сравнение вариантов проектных решений дает основание сделать вывод, что в грунтовых условиях I типа по просадочнос ти можно применять забивные висячие сваи, устраивать
142