Файл: Семенов Н.А. Техническая электродинамика учеб. пособие для электротехн. ин-тов связи.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 154
Скачиваний: 3
насыщенном феррите M0 = kMH0. Итак, если феррит не насыщен, фазовый сдвиг регулируемого фазовращателя Дгр пропорционален постоянному магнитному полю Но.
В практических конструкциях толщину d пластины стараются увеличить, чтобы сделать большим Др. Толстая магнитодиэлектрическая пластина концентрирует электромагнитное поле подобно диэлектрическому волноводу, что искажает распределение поля в поперечном сечении и меняет оптимальное положение пластины, соответствующее максимуму Др. Если d« (0,154-0,20)а, оптимум наблюдается при касании пластиной боковой стенки волновода. Дальнейшее утолщение пластины нецелесообразно, так как это уменьшает фазовый сдвиг.
Лучшими параметрами обладает фазовращатель с двумя пла стинами, расположенными симметрично относительно оси волново да (в сечениях Л и В на рис. 16.14) и намагниченными в противо положных направлениях. В этом случае сохраняется симметрия поля в волноводе, что улучшает согласование фазовращателя с волноводный трактом.
ВЗАИМНЫЙ ФАЗОВРАЩАТЕЛЬ
Для того чтобы получить взаимный фазовращатель с регулируе мым фазовым сдвигом \рП р = гробр, нужно поместить ферритовую пластину в центральное сечение волновода (уо — 0,5а), где магнит ное поле поляризовано линейно и может быть представлено супер позицией равных по величине іволн с противоположными направле ниями вращения. Тогда эквивалентная магнитная проницаемость феррита одинакова для прямой и обратной волн, Агр=0. Взаим ный фазовращатель работает при слабых магнитных полях #0 . Регулируемая часть сдвига определяется по ф-ле (16.40) с учетом (16.9): гро— (м-'— 1 ) / р / ~ Ы м ~ # 2 о •
Для ненасыщенного феррита наблюдается квадратичная зави симость взаимного сдвига фаз от напряженности постоянного маг нитного поля. У боковых стенок волновода пластину не распола гают, так как любая пластина конечной толщины окажется в об ласти, где магнитное поле поляризовано эллиптически, что при водит к невзаимному фазовому сдвигу.
ФАЗОВЫЙ ЦИРКУЛЯТОР
Фазовый іциркулягор (рис. 16.15) піредстаївляет собой последова тельное соединение щелевого или многодырочного моста (см. 15.2), невзаимных фазовращателей и второго такого же моста.
Принцип его работы |
основан на невзаимных фазовых сдви |
гах в волноводах 2' V |
и 3' 4'. Согласно рис. 16.14, при постоянном |
поле Но, направленном от читателя, отставание по фазе в верхнем канале больше для обратной волны, а в нижнем — для прямой. Пусть невзаимный фазовый сдвиг участков с ферритом Ф Д-ф = 90°.
Диэлектрическая |
пластина Д в нижнем |
канале создает, кроме то |
го, дополнительный взаимный фазовый |
сдвиг на 90° для прямой и |
|
обратной волн. |
|
|
а) |
Прямая |
|
ОВратная |
|
|
' Волна |
волна ~** |
|
Мост I |
90" Л |
Мост Е |
|
|
|
|
|
|||
|
|
Невзаимные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(рязодращялвли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 16.15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим |
волну 0~\, вошедшую |
в первое |
плечо. Мост_/ опи |
|||||||
сывается |
матрицей (15.22) |
при tp = 45°: Б — 1/У~2; Д — —i\V 2. Сле |
||||||||
довательно, волны на его выходах: UT |
= £ / Г = 0 ; |
UT' =BUf; |
U&=> |
|||||||
= Ди~Г. Волна |
в верхнем |
волноводе |
проходит |
без изменений, а в |
||||||
нижнем |
испытывает дополнительный |
сдвиг на 180°. |
На входах |
|||||||
второго |
моста |
Су =U'r —BlJt; |
|
U$ |
=—Uy=—JlCf |
. Исполь |
||||
зуя снова матрицу (15.22), |
получаем 0«Г= |
(Б2—Д2)СТ |
= 0t; |
0з~ = |
||||||
— (БД—ДБ)Ut |
=i0. Поэтому |
единственный |
ненулевой элемент |
|||||||
в первом столбце матрицы циркулятора |
Su — V-nUt |
=1 . |
Если |
|||||||
аналогичным образом проследить за волнами |
из остальных |
плеч, |
||||||||
придем к матрице: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
0 |
—1 |
0" |
|
|
|
|
|
|
[S] = |
|
0 |
|
о |
о |
|
|
(16.42) |
|
|
|
о |
|
о |
—1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
о |
о |
|
|
|
Данный узел представляет собой циркулятор, передающий вол ны в последовательности 1-*-2-*-4-*3-*-1. Фазовые циркуляторы имеют большие габариты, поэтому их целесообразно использовать только в трактах, рассчитанных на большую мощность (средняя мощность до 100 кВт, импульсная — до 30 МВт) .
ВЕНТИЛИ С ПОПЕРЕЧНЫМ ФЕРРОМАГНИТНЫМ РЕЗОНАНСОМ
Во л но в о д н ы е в е н т и л и . |
Пусть |
постоянное |
магнитное |
поле в |
||||
ферритовой пластине на рис. 16.14 соответствует |
поперечному фер |
|||||||
ромагнитному |
резонансу |
Н0 |
— Нрез±. |
Коэффициенты |
затухания |
|||
прямой |
а п р и обратной |
а 0 б Р |
волн |
определяются вещественной |
||||
частью |
выражений (16.40); |
затуханием незаполненного |
волно |
|||||
вода можно |
пренебречь. |
Разность |
коэффициентов |
затухания |
Да = ссП р—а0 бр, как и Ачр (ф-ла (16.41)], максимальна |
при г/0 ~0,25а |
|||||||||||
и у ^0,75 |
а, т. е. если |
ферритовая пластина находится ,в положении |
||||||||||
А или В |
(рис. 16.14) |
соответствующем |
круговой |
поляризации |
воля |
|||||||
a. I |
|
|
|
в волноводе. Различие коэффициентов за |
||||||||
f А |
JOJ[ |
|
тухания волн с противоположными на |
|||||||||
дВ |
- f |
|||||||||||
го |
|
|
\> |
правлениями |
вращения |
|
позволяет |
по |
||||
|
|
|
строить вентиль на поперечно намагни |
|||||||||
|
|
|
ченном |
феррите. |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Зависимость потерь и вентильного от |
||||||||
|
k |
|
|
ношения В (ф-ла (16.35)] |
от |
положения |
||||||
|
|
|
пластины |
представлена |
на |
рис. 16.16. |
||||||
|
|
|
|
Максимум |
вентильного |
отношения |
нахо |
|||||
|
я; |
0.2 |
0J 0,4 0,5 |
дится вблизи минимума потерь прямой |
||||||||
|
волны. Эти потери минимальны в сече |
|||||||||||
|
|
|
|
нии В |
(рис. 16.14), |
где |
прямая |
волна |
||||
Рис. |
16.16 |
|
имеет |
магнитное поле |
|
с |
отрицательной |
|||||
|
|
|
|
круговой поляризацией. Потери в диэлек |
трике увеличивают в одинаковой степени затухание обеих волн и ухудшают вентильное отношение.
Потери прямой и обратной волн примерно одинаково зависят от величины постоянного магнитного поля. Максимум потерь со
ответствует значению Ярезх |
— поперечному ферромагнитному |
ре |
|
зонансу. Определив для этого случая коэффициенты затухания |
а П р |
||
и ссобр, найдем |
максимальное вентильное отношение в отсутствие |
||
диэлектрических |
потерь: Втах— |
16 Q | . |
|
Лучшие результаты дает применение двухслойной пластины из феррита и диэлектрика (рис. 16.17) при высоте феррита порядка
Диэпектрик |
Феррит |
|
Диэлектрич |
|
стержень |
Рис. 16.17 |
|
0,6 высоты волновода. Диэлектрик концентрирует поле около фер рита и позволяет получить в широкой полосе частот вентильное отношение, близкое к максимальному при большом коэффициенте затухания обратной волны. Здесь сказывается большая широкополосность диэлектрического волновода по сравнению с металли
ческим. Д л я |
улучшения согласования тракта концы пластин за |
|||
остряют. Вентиль с |
размерами, |
указанными на |
рис. 16.17, имеет |
|
в диапазоне |
частот |
3,4ч-3,9 |
ГГц следующие |
характеристики: |
/с с в <1,03; а п |
р / = 0,2 дБ ; а О б Р / = 20 дБ; В=і100. |
|
Практически вся мощность обратной волны рассеивается в= феррите, поэтому вентили такого типа рассчитаны на мощность обратной волны порядка единиц ватт. Они используются, напри мер, в измерительной технике и радиорелейных линиях.
Для увеличения мощности рассеяния ферритовые пластины приклеивают к широким стенкам волновода, располагая их гори зонтально, в плоскости Я . Этим уменьшается также опасностьпробоя. Такие вентили с относительно громоздкой магнитной си стемой рекомендуется устанавливать в трактах с большим уров
нем мощности: средней |
— до 100 кВт, импульсной до 10 МВт. |
||||||||||
К о а к с и а л ь н ы е |
в е н т и л и |
(рис. 16.18) содержат |
двух |
||||||||
слойные |
феррито-диэлектрические |
пластины. В поперечной ТЕМ - |
|||||||||
волне |
невзаимные |
явления |
невозможны. Диэлектрическая |
пласти |
|||||||
на превращает ее в поверхностную, |
|
|
|||||||||
магнитное поле которой имеет про |
|
|
|||||||||
дольную |
составляющую |
и |
поэтому |
|
|
||||||
эллиптически поляризовано |
в |
плос |
|
|
|||||||
кости, |
перпендикулярной |
Н0 . Дл я |
|
|
|||||||
прямой и обратной волн направле |
|
|
|||||||||
ния вращения векторов |
противопо |
|
|
||||||||
ложны. Подбором толщины диэлек |
|
|
|||||||||
трика |
при заданных |
е й / |
удается |
|
|
||||||
получить |
круговую |
поляризацию |
в |
|
|
||||||
феррите |
и тем самым |
|
снизить по |
Рис. 16.18 |
|
||||||
тери прямой волны, а также полу |
|
||||||||||
чить |
наибольшее |
вентильное |
отно |
|
|
||||||
шение |
или фазовый |
сдвиг. В конструкции рис. 16.186 вместо фер- |
|||||||||
ритовой |
пластины |
использованы |
два |
цилиндрических ферритовых |
стержня. Частотные характеристики устройства можно существен но выровнить, если создать неоднородное по длине пластины пос тоянное магнитное поле Н0 . Тогда каждой частоте рабочего диа пазона будет соответствовать максимум поглощения в определен ной части пластины.
ЧАСТОТНЫЕ ФИЛЬТРЫ И ОГРАНИЧИТЕЛИ МОЩНОСТИ
Ф е р р и т о в ы е ф и л ь т р ы содержат чаще |
всего |
монокристал |
лы иттриевого граната, изготовленного в виде |
шара |
или диска, и |
используют явление ферромагнитного резонанса. При хорошо от полированной поверхности собственная добротность таких элемен тов достигает 104, что позволяет получить относительно узкую полосу пропускания фильтра, порядка 10—40 МГц в сантиметро вом диапазоне. Рассмотрим ферритовый фильтр, в котором ферритовая сфера осуществляет связь между ортогонально располо женными симметричными полосковыми резонаторами (на рис. 16.19 верхняя пластина удалена). Применены полуволновые ре зонаторы, разомкнутые на концах; для связи с линией служат емкостные зазоры. Ферритовый шар находится в максимуме маг-