Файл: Мукосеев Ю.Л. Электроснабжение промышленных предприятий учебник.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 364
Скачиваний: 11
дельное питание силовых и осветительных потребителей (США, Англия).
Технико-экономический анализ показал, что недоста ток существующего положения состоит пе в совместном питании, а в недопустимых величинах отклонений напря жения. Если же эти отклонения будут ограничены, то система совместного питания силовых и осветительных приемников станет наиболее экономичной. При напря жении 660 В могут оказаться целесообразными питание газоразрядных источников света от сети напряжением 660/380 В и применение трехобмоточных трансформаторов напряжением 6—10/0, 69/0, 4/0,23 кВ или отдельных тран сформаторов 6—10/0,4/0,23 кВ для питания осветитель ных и мелких силовых нагрузок.
Выбор величины напряжения 660 или 380/220 В не за висит от схемы питания силовых и осветительных потре бителей. В большинстве случаев совмещение питания воз можно, что и содействует широкому применению напря жения 380/220 В. При появлении отдельных потребителей, создающих большие толчки нагрузки, например мощных сварочных машин, целесообразно выделить для питания отдельный трансформатор, не питающий нагрузку ра бочего освещения, но с расчетом одновременного питания при напряжении 380 В обычной силовой нагрузки.
При большом количестве сварочных машин их питание целесообразно производить от отдельного трансформатора, а иногда и от двух трансформаторов, работающих парал лельно, в зависимости от ожидаемых пиков нагрузки и их частоты.
ГЛАВА ПЯТАЯ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ И ГРАФИКИ ПОТРЕБЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
5-1. РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ ДЛЯ ВЫБОРА МОЩНОСТЕЙ ТРАНСФОРМАТОРОВ; ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ И СЕЧЕНИЙ ПРОВОДНИКОВ
Выбор основных элементов систем электроснабжения предприятия — трансформаторов, преобразователей, про водов, кабелей и токопроводов — производится по ряду показателей.
ИЗ .
Выбор трансформаторов и преобразователей произво дится по допустимому нагреву в заданном режиме нагрузки и по соответствующему номинальному напряжению. При этом проверяются уровни напряжения при различных ре жимах нагрузки и соответственно принимаются постоян ные ступени напряжения на ответвлениях трансформа торов или ступени регулирования напряжения на тран сформаторах, имеющих регулирование под нагрузкой. При наличии графика нагрузки мощность и число единиц трансформаторов и преобразователей подбираются таким образом, чтобы при указанном графике работа их была бы наиболее экономична и соответствовала минимуму при веденных затрат.
Следовательно, общими показателями для выбора трансформаторов и преобразователей являются: номиналь ное напряжение и требуемые уровни напряжения; дону-, стимый нагрев; экономическая нагрузка.
Провода, кабели и токопроводы также выбираются по этим показателям, но дополнительно проверяются на до пустимую потерю напряжения. При выборе проводов должны учитываться также регламентированные ПУЭ минимально допустимые сечения проводов с точки зрения их механической прочности.
В данной главе рассматриваются только вопросы, связанные с выбором элементов систем электроснабжения по первым трем показателям. Вопросы выбора проводни ков и аппаратов по условиям к. з., являющегося также обязательным, излагаются в курсе «Электрическая часть станций и подстанций» и здесь не затрагиваются.
Расчетной максимальной нагрузкой подопустимому нагреву называют условную нагрузку, выраженную в ам перах (Ім), киловаттах (Рм) или киловольт-амперах (5М), которая эквивалентна ожидаемой изменяющейся нагрузке по наиболее тяжелому тепловому действию (максимальной температуре или тепловому износу изоляции проводников,
обмоток трансформаторов и электромашин). В дальней шем будем называть ее расчетной нагрузкой.
При нагреве проводников различают три формулировки допустимой температуры жилы проводника:
^ж.н — длительно допустимый нагрев жил по нормам, °С (50—80 °С в зависимости от изоляции и напряжения);
'Ѳ'ж.п — кратковременно допустимый нагрев при пере грузках, °С (90—125 °С);
114
йжм — максимально допустимое превышение темпера туры жилы над температурой среды по нормам при токе к. з., °С (125—350 °С).
Если йор.н — температура среды, определяемая нор мами (25 °С при прокладке внутри помещений и 15°Спри прокладке в земле), то превышение температуры жил по нормам
Например, для кабеля с бумажной изоляцией напряже нием до 3 кВ, проложенного в земле, тн = 80 — 15 = 65 °С.
Для тока /, отличного от допустимого по нормам / я, превышение температуры жилы, °С,
Для среды с температурой, отличной от 15 и 25 °С (районы Крайнего Севера, вечной мерзлоты, тропики и т. и.), применяются поправочные коэффициенты для / д, приведенные в ПУЭ.
При включении и отключении нагрузки температура жилы йж за время t повышается или понижается по экспоненте
где Пуст — установившаяся температура, °С; Т — постоян ная времени нагрева, зависящая от размеров (сечения) проводника, материалов жил и изоляции, а также от спо собов прокладки, определяющих отвод тепла от провод ника. Для сечений 4—240 мм2 значения Т изменяются от 2,4 до 90 мин в зависимости от указанных парамет ров.
Старение изоляцци измеряют, в относительных едини цах, принимая за единицу износ при нормированной тем пературе жилы йж.н- Для определения износа при изме нении температуры жилы пользуются восьмиградусным правилом. Последнее состоит в том, что повышение йж на каждые 8 °С приводит к ускорению износа (старения) изоляции вдвое, и наоборот. Относительный износ изо ляции за время t с й( или xt составляет:
j j _£ (й; йж. н)__2 (xt тн)
115
I
При ступенчатом графике отдельные износы могут быть больше и меньше нормального, но общий износ должен быть и норме, т. о.
\ ' JJ-_IIih ~Ь И4г ~І~ • • ■~Ь Иnt» _ I
~~ |
t |
~~ |
1 |
|
|
Пиковой нагрузкой называют кратковременную мак симальную нагрузку, создающую максимальную потерю напряжения в момент ее приложения, и колебания напря жения вследствие ее кратковременного характера. Кроме величины, выраженной в амперах (/ШІК), киловаттах (Ртт) или килоёольт-амперах (SBUK), пиковая нагрузка харак теризуется частотой появления, что связано ' с требо ваниями качества электроэнергии (см. § 12-1).
Экономическая нагрузка, выражаемая для проводни ков экономической плотностью тока / э (А/мм2), соответ ствует минимуму приведенных затрат. Соответствующее значение экономической величины тока для сечения s (мм3), выбранного по расчетному току / м (А),
h ~ J as.
Между этими тремя формулировками нагрузки суще ствует соотношение
Іа <1 1м ^ 1 пик-
Основным показателем для промышленных электросе тей напряжением до 1000 В и выше является допустимый нагрев, так как потери напряжения и электроэнергии не являются решающими факторами при правильно за проектированной современной схеме электроснабжения. При глубоком вводе высокого напряжения и подстанциях малой мощности большая часть сечений проводников на пряжением до 1000 В определяется по расчетной нагрузке. При заданных значениях расчетных нагрузок расчеты выполняются по общеизвестным формулам или готовым таблицам. Существуют поправочные коэффициенты к до пустимым нагрузкам проводов и кабелей для различных условий прокладки, температуры окружающей среды и т. п., которые позволяют определять допустимые на грузки с точностью до 1—2%, в то время как сама рас четная нагрузка может быть определена с гораздо мень шей степенью точности (10—15%).
116
Для лучшего использования электроустановок жела тельно определять нагрузки с наибольшей степенью точности. Б то же время эта степень точности имеет прак тический предел вследствие того, что сами элементы электроснабжения могут быть выбраны с определенными интервалами между стандартными величинами. Если рас четная нагрузка находится внутри этих интервалов, то во избежание перегрева, как правило, берется верхний предел.
Такими интервалами для проводов и кабелей являются шкалы допустимых токов нагрузки в амперах для стан дартных сечений (а не сами сечения), а для трансформа торов — их мощности в киловольт-амперах. Ступень нара стания шкалы допустимых токов для стандартных сечений кабелей и проводов с допустимой нагрузкой выше 100 А (нагрузка меньше 100 А в рассматриваемом вопросе не представляет интереса) для распространенных сечений Г)0—185 мм2 алюминиевых проводников равна 14—25%, или в среднем 20%.
Для трансформаторов проценх нарастания шкалы мощностей по ГОСТ 9680—61 составляет 56—60%. Следо вательно, величина интервала при выборе между двумя стандартными сечениями проводов и кабелей по допусти мому току составляет в среднем 20%, а между двумя транс форматорами 60%. Очевидно, степень точности расчета нагрузок, равная половине интервала, является вполне достаточной; стремление добиться более точных данных со степенью точности меньшей половины интервала, практически не меняет результата выбора стандартного сечения или трансформатора, а поэтому является неоправ данным. Кроме того, информация о технологических режимах электроприемников и расчетных коэффициентах часто бывает недостаточно точной и надежной. В целях унификации в настоящее время принята необходимая степень точности расчетов, равная ±10% [Л. 5-1].
Поскольку экономические нагрузки лежат всегда ниже максимально допустимых по нагреву, можно ограни читься указанными пределами точности расчетных нагру зок, учитывая, что расчетная нагрузка является лишь средством для выбора сечения проводников или мощности трансформатора.
Правильное определение расчетных нагрузок с ми нимальным запасом имеет большое народнохозяйствен ное значение, так как по этим нагрузкам определяются
117
основные параметры элементов электроснабжения: сече ния проводников, мощности трансформаторов и преоб разователей, необходимые напряжения для распределе ния энергии и т. д., а также капиталовложения в си стему электроснабжения предприятия, определяющую на длительный период его производственные возможности
ифондоотдачу.
Виностранной литературе опубликовано мало работ по расчетным нагрузкам, в то время как советскими уче ными и инженерами в этой области проделаны большие теоретические и экспериментальные работы, позволяющие избежать ошибок, имевших место ранее, и принимать наи
более рациональные решения.
Проблема определения электрических нагрузок возни кает лишь при числе электроприемников более трех; при трех электроприемниках и менее расчетный ток І ы опре деляется как арифметическая сумма их номинальных то ков іцI, А.,
A i= Ai ~Ь hu ~Ь Аз-
Для электроприводов постоянного тока с индивидуаль ным преобразователем в качестве расчетного тока следует принимать номинальный ток трансформатора, мощность которого по условиям регулирования может превышать потребляемую двигателем мощность на 25—30% и выше.
При расчетах по мощности за расчетную Рм прини мается потребляемая активная мощность при номиналь ной нагрузке. Для электродвигателей номинальная (уста новленная) мощность является мощностью на валу, так что потребляемая будет больше на величину потерь:
Р м_ |
1І1 |
"И Л'2 |
/'нз |
|
Ли |
I Діге |
Лз |
’ |
|
|
|
|
||
где р Н1, риг и Риз — номинальные |
мощности двигателей |
|||
При IIВ = 100%) И ГЦ, |
Г)2 И Т]з — их |
к. и. д. |
Для прочих приемников электроэнергии (электропечи, сварочные машины, лампы) номинальная мощность сов падает с потребляемой, следовательно, расчетной при
числе электроприемников |
до трех: |
3 |
3 |
Рм = Рп = Ри |
или SM= SH= Su. |
1 |
1 |
Таким образом, для ответвлений от магистралей или распределительных шкафов к отдельным электроприем
118
никам единственным параметром для расчета по нагреву, по принципу равнопрочности является их номинальный ток; в этих случаях нет надобности касаться в расчетах их к. п. д. и cos ф.
При числе электроприемников более трех, разнород ных по мощности и режиму работы, суммарная их на грузка образует некоторую переменную величину, кото рая может быть представлена в виде графика мощности или тока в функции времени, построенного по показа ниям приборов (обычно счетчиков, реже — самопишущих приборов).
На рис. 5-1 показан график переменной нагрузки группы двигателей металлорежущих станков, построен-
р,
|
п |
|
П |
1г | г 1П |
|
и \ |
|
|
Ч т у |
|
|
1 Т г П |
11 |
п |
Г |
Y |
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
U |
Рис. 5-1. График нагрузки двигателейметалло режущих станков.
ный по показаниям счетчика через каждые 10 мин в те чение 8-часовой смены с часовым обеденным перерывом. На рис. 5-2 показан график резко переменной нагрузки электросварочных машин, снятый самопишущим ватт метром в течение 45 мин. Для электроприемников с рав номерной нагрузкой, например для текстильных машин, график нагрузки, как правило, получается близким к го ризонтальной линии.
Встречающиеся на практике промышленные графики нагрузок разнообразны, и вопрос определения расчетных нагрузок для групп электроприемников в общем случае является достаточно сложным. В настоящее время имеется несколько методов, позволяющих производить подобные расчеты для ожидаемых нагрузок вновь проектируемых установок.
В графике нагрузок наиболее интересным является максимум, который определяет нагрев проектируемого
119