Файл: Михайлов В.В. Расширяющийся и напрягающий цементы и самонапряженные железобетонные конструкции.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 218
Скачиваний: 2
ширения хотя бы для того, чтобы судить о поведении свободных граней и углов конструкции, и если это требу ется, принять меры к их защите при изготовлении кон струкции.
3.5.ПРОЧНОСТЬ РАСТВОРОВ И БЕТОНОВ
/Важнейшим показателем качества бетона самонапря"женной конструкции является его прочность в раз личные периоды существования конструкции.
а) |
< |
Месяца,
Вара cm обра)иов
5; *
Рис. 3.3; Прочность растворов 1 : 1 при твердении в воде и перемен ном режиме (вода, воздух, вода) в различных условиях ТВО в со стоянии связанном (/, 2) и свободном (3, 4)
а — ТВО 100° С, 3 ч\ б — ТВО 70° С, 6 ч
143
Характерной особенностью всех напрягающих бето
нов является способность набирать прочность |
не |
только |
|||
в период 28-суточного твердения, |
но и в |
последующие |
|||
сроки. Особенно |
эффективен рост |
прочности |
(как при |
||
свободном, так и при связанном расширении) |
в первые 6 |
||||
мес. твердения^ |
|
|
|
|
|
На графиках |
(рис. 3.3, а, б) приведены |
данные из |
|||
менения прочности раствора НЦ 1:1 состава |
58:22:15:5 |
||||
в течение 5 мес. твердения непрерывно в воде |
(сплош |
||||
ная линия) и в условиях переменной влажности |
(1 мес. |
в воде, 1 мес. в воздухе — пунктирная линия). Влияние связывания деформаций раствора НЦ очень четко обна руживается в первые сутки после ТВО—100° С, 3 ч и ТВО—70° С, 5 ч. Образцы свободного расширения после ТВО показали спад прочности с 300 до 200 кгс/см2, в то время как при связанном расширении прочность в суточ ном возрасте достигла 700 кгс/см2. В дальнейшем при свободном и связанном твердении прочность образцов
неуклонно повышается |
и достигает |
в |
5-месячном воз |
||||
расте |
в первом |
случае 600—700, |
а |
во |
втором |
1100 и |
|
1250 |
кгс/см2. |
|
|
|
|
|
|
3.6. С А М О Н А П Р Я Ж Е Н И Е Р А С Т В О Р О В |
И Б Е Т О Н О В |
||||||
Естественно, |
что |
важнейшим |
показателем |
самона |
пряженных конструкций является величина достигнуто го ими и сохраненного самонапряжения. Для бетона эта величина в сильной степени зависит от энергетической марки примененного НЦ и от величины упругого сопро тивления, оказываемого бетону арматурой конструкции. Было принято относить эту нормируемую энергию само напряжения к ( . 1=1%, этого взгляда мы и будем при держиваться при рассмотрении вопросов самонапря жений.
На графике (рис. 3.4) дана зависимость достигнуто го самонапряжения в бетонах с расходом НЦ 500, 600 и 700 кг/м3 после ТВО (100°С, 2 ч) при ц = 1 % , при вод ном выдерживании в течение 20 суток. Уже, на 10-е сутки практически достигнута стабилизация самонапряжения соответственно 21, 24 и 26 кгс/см2.
Интересные данные К. Бенуска, В. Бертеро и М. По ливка [147] о поведении напрягающих бетонов, получен
ных на К-напрягающем цементе, |
показаны на рис. 2.62. |
|
Затрата вяжущего составляла 470 |
кг/м3, и |
практически, |
в результате водного выдерживания, было |
достигнуто |
144
самонапряжение для |
I серии 24, для |
I I серии |
30,8 и для |
||||||
I I I серии |
32,2 |
кгс/см2. |
|
|
|
|
|
|
|
В НИИЖБ для изготовления самонапряженных спи |
|||||||||
рально-армированных |
колонн |
подбирали состав бетона |
|||||||
|
|
|
1 |
|
71Ю |
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
280 |
^. |
|
1 |
3SS |
|
|
|
|
|
|
|
600 |
i |
1 « г _ |
|
|
|
|
-г |
280 |
|
|
I - 1 |
1 |
1 27 |
|
|
|
199 |
> _ J 1 |
|
2SS |
|
|||
|
|
/ |
|
|
|||||
|
|
Та |
|
SOO |
|
|
|
|
|
|
|
иI У/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/! |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
2 1 |
6 |
8 |
10 |
12 |
П |
1С |
18 |
|
ТВО |
|
|
Сутки |
|
|
|
|
|
Рис. |
3.4. |
Самонапряжение |
бетонов |
на |
НЦ |
состава |
61 :20 : 14 : 5 при различных затратах вяжущего на 1 м3 бетона
ТВО 60°С водное хранение Воздушно-сухое хранение
Рис. 3.5. Изменение самонапряжения бетонов при раз личных расходах НЦ в процессе ТВО, выдерживание в течение 6 суток в воде и затем 160 суток на воздухе
на активном |
НЦ ( 5 6 : 2 5 : 1 3 |
: 6 ) , предназначенном |
для |
раннего ТВО |
(60° С, 6 ч) при |
объемном ограничении |
де |
формаций бетона (рис. 3.5). Сопоставлялись бетоны с рас ходом вяжущего 375, 500, 625, 750 и 1000 кг/м3. Особые условия ТВО позволили полезно использовать очень активное вяжущее, не способное свободно расширяться без разрушения. Объемное упругое сопротивление, ока занное расширению бетона в течение 6 ч ТВО при 60° С,
10—239 |
145 |
позволило сохранить его прочность на уровне 350 кгс/см2 и в процессе дальнейшего влажного выдерживания уве личить ее до 500 кгс/см2. В результате подбора были по лучены следующие величины самонапряжения.
Расход вяжущего |
Самонапряженне |
в кг/м3 |
в кгс/CAi' |
375 |
23 |
500 |
29 |
625 |
34 |
750 |
46 |
1000 |
51 |
Следует отметить, что практически впервые при рас ходе 375 кг/м3 НЦ достигнуто самонапряжение более 20
кгс/см2.
Интересные исследования были проведены Н. Нергадзе [151, 152] по изучению свойств напрягающих растворов и бетонов с АНЦ состава 75: 15:10 на алу ните, обожженном при 650° С, с добавкой 3% извести и без добавки. Расход АНЦ составлял в растворе 550 и в бетоне 400 кг/м3. АНЦ принадлежал к группе очень ак тивных и показал расширение в тесте: без извести — око ло 7, а с известью — 5,7% при достаточно большой проч ности, при свободном расширении в годичном возрасте в тесте соответственно 604 и 785 кгс/см2. В растворе 1:3 расширение было соответственно 1,38 и 1,94% при проч
ности 380 и 582 |
кгс/см2, и в бетоне состава 1:1,65:2,7— |
||||||||
соответственно |
1,53 и 0,51% |
при |
прочности |
200 |
и |
190 |
|||
кгс/см2. |
Было |
установлено, что за |
период с 28 |
суток |
до |
||||
1 года |
прочность свободно |
расширяющихся |
образцов |
||||||
увеличилась |
вдвое. |
Самонапряжение указанного |
бето |
||||||
на определяли |
на |
крупных |
образцах-кольцах |
с |
внеш |
ним диаметром 500 и внутренним диаметром 310 мм при толщине стальной обоймы 8 мм. Эти образцы имитиро вали тоннельную облицовку ГЭС. Испытания показали, что при таком двухосном ограничении деформаций напря гающий бетон с расходом АНЦ 400 кг/м3 способен раз вить самонапряжение в пределах от 20 до 40 кгс/см2. Та кая большая величина самонапряжения в значительной степени объясняется очень большой жесткостью кольца ( ц = 9 % ) .
Приведенные примеры показывают, что применяя тот или иной способ ТВО бетона и ограничивая деформа ции, можно достигнуть при использовании активного НЦ
146
существенного самонапряжения |
железобетона. |
Для ус |
||||
ловий нормального |
твердения |
бетонов |
(при |
^=20° С) |
||
при ограничении |
расширения небольшим |
армированием |
||||
в пределах 0,3—0,8% совершенно |
реально |
получение |
||||
самонапряжения в пределах 8—12 |
кгс/см2. |
|
|
|||
3.7. У С А Д К А |
И |
П О Л З У Ч Е С Т Ь |
Р А С Т В О Р О В И |
Б Е Т О Н О В |
Приведенные данные указывают, что самонапря жение значительной величины может быть достигнуто не только в растворах 1:1, но и в бетонах при более низких расходах вяжущего. Это высокое самонапряжение в ус ловиях эксплуатации конструкции под водой или в ус ловиях повышенной влажности сохраняется. Однако мно гие самонапряженные конструкции только в период их изготовления находятся в среде с избытком влаги. После завершения процесса самонапряжения они попадают в условия средней или даже низкой влажности (cp=30-f- -т-80%) и претерпевают значительную усадку, которая сказывается существенным уменьшением степени само напряжения.
Многочисленные исследования водопоглощения и во доотдачи напрягающих бетонов и растворов показывают, что на размеры усадки напрягающего вяжущего в пер вую очередь влияют затраты вяжущего в бетоне и влаж ность режима выдерживания бетона на воздухе. В табл. 3.5 приведены значения полной усадки напрягающего бето на в зависимости от расхода цемента в бетоне и отвлаж-
Т а б л и ц а 3.5. Усадка напрягающего бетона в самонапряженных железобетонных конструкциях после 28 суток
хранения в воде при армировании |
и . = 1% |
в единицах |
е - Ю - 5 |
||
для влажного |
нормального |
тведения и для |
Т В О (100 °С, 2 ч) |
||
с последующим |
водным |
выдерживанием |
|
||
Расхоасход вяжущего |
|
|
Усадка при ф (%) |
|
|
|
|
|
|
|
|
НЦ в кг на 1 м3 |
95 |
90 |
70 |
50 |
30 |
бетона |
|||||
375 |
10 |
30 |
60 |
90 |
120 |
500 |
15 |
35 |
70 |
100 |
140 |
625 |
20 |
40 |
80 |
ПО |
150 |
750 |
25 |
70 |
95 |
120 |
170 |
1000: |
|
|
|
|
|
бетон |
30 |
85 |
105 |
125 |
200 |
раствор |
35 |
100 |
120 |
150 |
220 |
10* |
147 |
ности выдерживания бетона до практически полного про явления усадки. Величины, приведенные в таблице, явля ются средними для каждого из режимов с точностью
± 1 5 - Ю - 5 . Необходимо оговорить, что в табличные зна чения невольно включаются потерн от ползучести бетона, так как при самонапряжении бетон претерпевает усадку при одновременном действии нагрузки самонапряжения.
Сказанное поясняется примерами.
1. На графике самонапряжения (см. рис. 2.52) самонапряжен ные образцы систематически увлажнялись и высушивались на воз
духе при |
ср=60%. Применен был раствор 1:1 |
(1000 |
кг/м3) |
|
при |
|||||||||||||
1-1=1 %, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
62—37 |
||||
потеря |
самоиапряжения |
в |
арматуре |
была |
|
^ |
= |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2500 |
|
= |
2500 кгс/см2 |
и |
в относительных |
единицах |
деформации |
|
JQO = |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
120+150 |
|||
= |
125-10~5 . В табл. 3.5 для данного режима потеря |
была |
|
|
X |
|||||||||||||
Х 1 0 - 5 = 1 3 5 - 1 0 - 5 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
2. |
При |
изготовлении |
объемных |
блок-квартир в |
г. |
Денвере |
|||||||||||
[147] |
был |
применен |
бетон |
с расходом |
вяжущего |
470 |
/сг/лс3 |
и |
ц = |
|||||||||
= |
0,67%; |
образцы |
высушивались |
при ср = |
60 %. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
В |
I |
серии |
(см. рис. 2.62, а) |
потеря |
|
самонапряжения |
составила |
||||||||||
26—15,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1560 |
|
|
|
|
||
|
„„ |
" = |
1560 кгс/см2 |
и в относительных |
е д и н и ц а х — т = 7 8 - 1 0 ~ 5 < |
|||||||||||||
|
0,0067 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-10е |
|
|
|
|
|
|
70+100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<- 1 0 - 5 = 8 5 - 1 0 - 5 .
Во |
I I серии |
(см. рис. |
2,62,6) |
потеря |
самонапряжения |
была |
|||
25,2—12,6 |
=1900 |
|
и |
в |
относительных единицах |
1900 |
|||
в |
^ — |
кгс/см2 |
|
||||||
= 9 5 - 1 0 - 5 > 8 5 - 1 0 - 5 . |
|
|
|
|
|
|
|||
В |
I I I серии |
(см. рис. |
2. 62, в) |
потеря |
самонапряжения |
была |
|||
33—21 |
|
|
, |
|
|
|
|
1800 |
|
0 0067 ~ |
к г с |
' с м 2 |
1 1 в относительных единицах-^—^ = 9 0 - 1 0 _ 5 > |
||||||
> 8 5 - 1 0 - 5 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
Потеря самонапряжения |
в |
спирально-армированных |
образ |
цах исследовалась в НИИЖБ, когда бетон находился в стальной
оболочке, создающей |
условия сохранения в |
нем высокой |
влажно |
|
сти порядка |
ф = 9 0 % . |
|
|
|
Как это |
отчетливо показано на графике |
(см. рис. 3.5), |
потеря |
от усадки бетона в течение 6 месяцев выдерживания на воздухе
составила в единицах в - Ю - 5 |
последовательно с увеличением зат |
|
рат цемента 375, 500, 625, 750 |
и 1000 соответственно (28, 35, 40, 70, |
|
85) Ю - 5 |
против табличных значений (30, 35, 41, 68, 85) 10 5 . |
|
Для |
оценки ожидаемого |
остающегося самонапряжения в желе |
зобетоне, после проявления усадки, |
необходимо пользоваться фор |
|||
мулой |
|
|
|
|
0*6 после пот = |
^бмакс |
Р-И^а> |
(3.1) |
|
где |Х — коэффициент армирования |
конструкции; а — усадка |
по |
||
табл. 3.5; аМ ако — наибольшая |
величина самонапряжения |
при |
148