Файл: Михайлов В.В. Расширяющийся и напрягающий цементы и самонапряженные железобетонные конструкции.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 224
Скачиваний: 2
Т а б л и ц а 4.1. |
Примерный состав расширяющего компонента НЦ |
||||
с различной энергией самонапряжения |
|||||
Содержание расширяю |
Og, |
кгс/см' |
Примерный состав |
||
щего компонента в |
% |
расширяющего компонента |
|||
|
|
||||
38 |
|
|
20 |
22:11:5 |
|
41 |
|
|
40 |
23:13:5 |
|
44 |
|
|
60 |
24:15:5 |
|
47 |
|
|
80 |
25:16:5 |
ложении внешней нагрузки N0 бетон разгрузится от сжа тия, и вся нагрузка N0 будет воспринята арматурой уси лием OA. Внешняя нагрузка N? будет воспринята и арматурой и бетоном усилием От Б, и бетон разорвется.
Таким образом, поведение самонапряженного железо бетона ничем не отличается от обычного преднапряженного железобетона, описанного в литературе. Деформа ции бетона при упругом сопротивлении во много раз меньше, чем при свободном. Так, для активного раствора 1 : 1 на НЦ состава 5 7 : 2 5 : 12:6 при р,= 1 % свободная деформация образца была 5,2%, связанная—всего 0,42% или меньше в 12 раз.
Если упругое сопротивление увеличивается, т. е. в же лезобетон укладывается больше арматуры, то степень самонапряжения также увеличивается, и наоборот. Сте пень самонапряжения увеличивается также при приме нении более активного НЦ (см. табл. 2.8).
В первом приближении это могут быть составы, вклю чающие четырехкомпонентный НЦ, в котором расширя ющий компонент (глиноземистый шлак, гипс и известь)
выражается общим весовым процентом |
содержания в |
||||
НЦ (табл. 4.1). |
|
|
|
|
|
Для |
всех составов указанные |
величины самонапря |
|||
жения |
получены при двухосном |
ограничении |
деформа |
||
ций. Такие же активные |
цементы |
могут |
быть |
получены |
|
и с применением алунита вместо |
глиноземистого шлака- |
||||
и т. д. В железобетонной |
призме |
31,5X31,5X100 мм в |
кгс/см2 при одноосном армировании энергетической мар
кой НЦ мы будем называть |
интенсивность |
самонапря |
|||
жения при (.1=0,01, независимо от его |
минералогического |
||||
и |
|
химического состава. Так, |
любой |
цемент |
в растворе |
1 |
: |
1 , обеспечивший при |
ц. = 0,01 |
самонапряжение |
|
40 |
кгс/см2, будет называться |
НЦ-40. |
|
|
12—239 |
177 |
На основании |
многочисленных исследований нами |
||
предлагается |
пользоваться |
расчетным |
графиком |
(рис. 4.2), взаимно связывающим |
величины |
энергетиче |
|
ской марки НЦ —а,!, процентное содержание |
арматуры |
в железобетоне М, связанное расширение е и самонапря жение 05. Зная энергетическую марку НЦ и процент ар мирования, пользуясь графиком, можно сразу получить величину самонапряжения Об и размеры связанного рас ширения е.
Для определения степени самонапряжения по величи не связанной деформации можно пользоваться эмпири ческой зависимостью
Здесь 0б —величина ожидаемого самонапряжения в кгс/см2; а6 — энергетическая марка НЦ в кгс/см2; е — величина относительной связанной деформации.
4.2. РАСЧЕТ САМОНАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИИ
Поскольку самонапряженные конструкции являют ся полноценными преднапряженными конструкциями, к ним могут быть отнесены все известные особенности предварительного напряжения железобетона, с той лишь только оговоркой, что при самонапряжении преднапряжена вся арматура, как бы она ни располагалась в теле бетона. В связи с этим возникают характерные особенно сти, свойственные преднапряженной конструкции с преднапряженной арматурой в сжатой и растянутой зонах конструкции, которые практически становятся статически неопределимыми и в случае рассмотрения самонапря женных монолитных сооружений, и в случае сборных конструкций.
Широкое применение сборных преднапряженных кон струкций в СССР способствует развитию таких методов проектирования и расчета, которые облегчают отыскание наилучших технических'и наиболее экономичных профи лей, размеров и армирования изгибаемых преднапряжен ных конструкций. Такой метод опубликован автором в 1963 г. [94] .
Статически неопределимые, а также все сборные преднапряженные конструкции должны рассчитываться на две системы нагрузок — М, N и М1, N1, где одна си-
178
иное удлинение
Л /
sr.
0,005 |
0,01 |
0,01s |
о.ог |
0.02S |
£10 |
Связанное удлинение
Рис. 4.2. Самоиапряжение бетона в зависимости от процента армирования и размера связанной деформации в результате упругого сопротивления ( s - Ю - 2 дано в % )
а — расчетный график самонапряжения при Ц=0,01—5%; б — т о же, при р.=5—20%
стема координирует первые нагрузки, а другая — вторые, противоположных знаков. Для сборных преднапряженных конструкций всегда принимаются две системы нагружения — эксплуатационными нагрузками и нагрузка ми при изготовлении, транспорте и монтаже. Быстрый подбор сечения и его расчет базируется на рассмотрении основного напряженного состояния конструкции, когда внешние нагрузки М0, N0 и М\, NlQ создают в сечении тре угольную эпюру напряжений (рис. 4.3). В этом основ ном напряженном состоянии всегда известны усилия в арматурах
где обычно |
|
No = F a a |
o и K = F'oa'o |
|
|
|||
|
0 о |
= |
ао |
|
|
|
||
|
|
|
а,п |
|
|
|||
служит |
для |
нахождения |
(по |
найденным |
NQ |
и N'0) зна |
||
чений Fn |
и F'n. |
|
|
|
|
|
|
|
Исходя |
из |
этих |
основных |
нагрузок |
и треугольного |
|||
распределения |
напряжения, |
можно вывести |
формулы |
расчета сечений по трещиностойкости и несущей способ ности. Всякое сечение изгибаемой конструкции может быть представлено в обобщенном виде (рпс. 4.4, а), когда ее прямоугольная часть bh является основой конструк ции, принятой за единицу, в отношении которой тру, -фс — относительные величины уширений и свесов; \, ty'H,
ty'a — относительные компоненты усилий в предваритель но-напряженной (FB, F'u) и ненапряженной (F^, F'a) арма туре; все 6 ( 1 — б с ), б„ 6^, ба , 8'а— относительные рас стояния до низа конструкции от точек приложения уси лий, действующих в уширениях, свесах и арматуре конструкции всех видов в предельном состоянии трещинообразования (рис. 4,4,6).
Рис. 4.3. Основные напряженные состоя ния преднапряжеиной железобетонной кон струкции под дей ствием двух систем нагрузок М0, No и
180
Рис. 4.4. Обобщенное представление сечения элемента изгибаемой преднапряженной конструкции
Таким образом, когда рассматривается изгиб конст рукции под двумя системами нагрузок, надо найти ком поненты усилий в предварительно-напряженной арма туре
3L
9 ?
где
9 ? = bhRT и 9 Я = Ь$1 = bh°-RT
— мультипликаторы рассчитываемой конструкции; Rn — расчетное сопротивление бетона на растяжение.
Рассмотрение конструкции в обобщенном виде позво ляет получить прямым расчетом эти относительные ком поненты яр,, и яр,',— для нижней и верхней преднапряжен ной арматуры без назначения размеров сечения и проч ности материалов конструкции, как это обычно принято делать. Для этого используются формулы [ 9 4 ] :
* „ Д = . 9m±Я -w(B9-8?*) |
|
|
(Б1~1 |
+ |
|
||||
± |
JV1 |
Г |
( |
Л) |
( Б - 6 |
н ) - 9 ; |
(4.1) |
||
9 |
? |
||||||||
|
5 1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
N. |
|
|
|
|
|
|
9?? |
± |
ЭТ. |
|
|
|
|
|
||
- у |
у |
( Б |
- |
6 |
у ) - ъ |
( 5 - б а |
) , |
(4.2) |
181