Файл: Медведев Я.И. Технологические испытания формовочных материалов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 152
Скачиваний: 1
в чаше, выпорах и прибылях; в тонкостенных отливках они обычно способствуют образованию газовых раковин.
3. Выбросы металла возникают при очень большой разнице потенциального газового давления и противодавления (чрезмерно высокая газотворность смеси, небольшой напор металла, стержни
Рис. |
108. Схема проникновения газа в металл и соотношение газо |
||
вого давления и противодавления при образовании вскипов: |
|||
а |
— с л а б о г о ; б—сильного; |
в — выброса металла; г—двойного |
в с к и п а |
с закрытыми знаками и т. п.). В этих условиях количество пузырей столь велико, что они сливаются вместе, образуя сплошную газо вую рубашку вокруг стержня (по аналогии с пленочным кипением воды вокруг перегретой трубки). Газовая рубашка отбрасывает
металл от стержня, так как давление в |
ней многократно |
превышает равновесное давление {^-Щ-—»0 при г —> оо^. |
|
4. Двойной вскип. Первый вскип возникает |
в начале заливки |
в период действия первого максимума газового |
давления, а вто- |
рой — обычно в период кристаллизации металла (для чугунных отливок до 60 мм толщиной). Второй вскип, обусловленный дей ствием второго максимума газового давления, как правило, спо собствует образованию газовых раковин [73, 76, 95]. Для его лик видации необходимо устранить причины появления второго макси мума газового давления (резкое падение газопроницаемости смеси) или увеличить напор металла.
При рассмотрении влияния отдельных факторов, определя ющих величину противодавления со стороны металла 2р» следует
0\ |
і |
I |
I |
I |
I |
I |
I |
L |
А |
Б |
В |
Г |
Л |
Е |
Ж |
3 |
И |
|
|
Развертка |
контура |
сечения стержня |
|
|
||
Рис. |
109. Соотношение газового давления и противодавления на [раз |
|||||||
|
|
личных |
участках поверхности |
стержня |
|
|
учитывать их изменение в период заполнения полости формы ме таллом и по различным участкам поверхности формы. При учете неодинакового газового давления на различных участках поверх
ности контакта ясно видно, что вероятность проникновения |
газа |
|
в отливку зависит от времени и от положения |
рассматриваемых |
|
участков форм и стержней относительно зеркала |
поднимающегося |
|
металла в форме. Наиболее сильно изменяются величины рф |
и рм. |
|
Если принять, что давление газа рф пропорционально, |
при |
прочих равных условиях, длине пути фильтрации газа, а величина
Рп + рпф |
постоянна для всех участков стержня, то для |
стержня, |
|||||
приведенного |
на |
рис. 109, |
при |
указанных величинах |
рф |
и 2 р |
|
условия |
вскипа |
создаются |
на |
участках, расположенных |
между |
||
точками |
3 я |
В. |
|
|
|
|
|
Наибольшая вероятность вскипа появляется в момент полного погружения стержня в металл, т. е. в момент заливки металлом поверхности ГДЕ (рис. 109), когда газовое давление достигает теоретически максимального значения, а противодавление мини мального (рм + рп + рпф = Юн-15 гс/см2 для чугуна). При этих условиях газ из стержня внедряется в металл. По мере поступления
металла в форму напор его над |
плоскостью |
ГДЕ |
возрастает, |
|||
однако |
проникновение |
металла |
будет |
продолжаться, пока |
||
не наступит равенство |
газового |
давления |
и |
противодавления, |
||
рф = 2 Р - При указанных (рис. 109) максимальных |
значениях |
|||||
2]р И |
Рф вскип на поверхности |
Г—Ж |
будет продолжаться |
|||
после заливки формы |
( p $ > ) j P ) - |
|
|
|
|
0 |
т0 |
г, |
т2 |
|
|
г |
|
|
|
В |
начале |
заливки |
газовое |
давление в стержне |
непрерывно |
||||
изменяется в результате внедрения |
газовых |
пузырей |
в |
металл, |
|||||
т. е. кривая |
давления |
будет |
соответствовать |
графику |
нараста |
||||
ния напора металла (рис. НО). При данной теоретической |
кривой |
||||||||
газового давления 2, определяемой для случая |
мгновенной залив |
||||||||
ки, и конечного |
противодавления 5, |
заливка |
формы |
по |
графику |
будет сопровождаться вскипом длительностью т2 —-т0 , а газо
вое давление возрастать по кривой 4. |
С увеличением |
скорости за |
ливки по графику 2 P i длительность вскипа уменьшается до х,—т0, |
||
а газовое давление будет изменяться |
по кривой 3. |
Только в слу |
чае мгновенной заливки (теоретический вариант) |
по графику 2 р о |
с доведением противодавления до уровня 5 вскип |
не происходит. |
При меньшей величине противодавления после окончания за ливки формы (уровень 1) мгновенная заливка формы не предупреж дает вскипа (область между кривой газового давления 2 и противо давлением / ) .
Рассмотренная схема взаимодействия давления и противодав ления позволяет сделать вывод о возможности выявления вскипов методом замера газового давления. Практика подтвердила целе сообразность манометрического контроля форм и стержней. Уста новлено, что вскипы, четко фиксируемые на кривых давления, за писанных самопишущими манометрами, возникают часто, особенно при наличии в форме стержней, характеризуемых большой вели чиной 1пр [73, 95].
Рис. |
111. Газовое давление в стержнях № |
2 (нижняя |
часть |
водяной рубашки Б J и № 5 (верхняя часть водяной рубашки |
|||
А,) |
головки цилиндров двигателя ДТ-54; |
на кривой At |
от |
мечен вскип длительностью ~ 4 сек (с 17 до 21 сек)
Пример исследования вскипов в производственных условиях приведен на рис. 111 для весьма сложной по конструкции машиностроительной чугунной отливки. В головке цилиндров дви гателя ДТ-54 из 14 стержней систематические вскипы дают 6 стерж ней. Наиболее^ опасными в отношении образования газовых рако вин являются вскипы от стержня, образующего верхнюю часть водяной рубашки головки (кривая Ах на рис. 111). Эти вскипы часто длятся 5—7 сек, заканчиваясь иногда"после заливки формы; в последнем случае в отливке образуется большое количество от крытых и закрытых газовых раковин (рис. 112), поражающих всю верхнюю часть отливки. Кратковременные вскипы (до 3 сек), воз никающие в период заполнения верхней стенки отливки, лежащей над стержнем, приводят к появлению раковин только при холодном металле. Аналогичный стержень, образующий нижнюю часть ру башки головки блока, практически не дает вскипа (кривая Бг), что
Решив формулы (86) и (87), можно определить число внедрив шихся газовых пузырей п:
п = |
. |
(88) |
Результаты расчета по формулам |
(86)—(87) приведены |
в табл. 33, откуда следует, что в зависимости от различных факто ров (диаметра пор, напора металла и т. п.) количество внедрив шегося в отливку газа может составлять до 80% общего количества образующихся газов. Практически количество внедряющихся при вскипе газов меньше, однако даже при 1% внедрившихся га зов вся отливка может быть поражена раковинами. В стержнях с закрытыми знаками через металл удаляется почти весь образую
щийся |
газ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Влияние противодавления |
на процесс |
внедрения |
|
Таблица 33 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
пузырей |
в жидкий металл |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Н а п о р |
Р а с ч е т |
|
|
|
Ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ный |
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
<?* |
|
|
|
|||||
м е т а л л а |
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|||||||
в см |
р а д и у с |
в |
гс/см2 |
|
в см' |
|
|
|
в |
сек |
В |
СМ3 |
|
|
|
|||
|
п о р |
в см |
|
|
|
В СМ3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
і |
0,04 |
|
37 |
|
8,35 |
0,0430 |
155,0 |
|
0,097 |
6,65 |
|
0,445 |
||||||
3 |
0,10 |
|
19 |
|
4,30 |
0,1075 |
107,5 |
|
0,140 |
11,7 |
|
0,780 |
||||||
0,04 |
|
51 |
|
11,50 |
0,0430 |
81,0 |
|
0,186 |
3,5 |
|
0,224 |
|||||||
|
0,10 |
|
33 |
|
7,45 |
0,1075 |
70,5 |
|
0,213 |
7,55 |
|
0,502 |
||||||
5 |
0,04 |
|
65 |
|
14,70 |
0,0430 |
6,9 |
|
2,170 |
0,3 |
|
0,020 |
||||||
|
0,10 |
|
47 |
|
10,65 |
0,1075 |
40,5 |
|
0,371 |
4,35 |
0,280 |
|||||||
7 |
0,04 |
|
79 |
|
17,80 |
0,0430 |
0,0 |
|
0,00 |
0,00 |
0,000 |
|||||||
|
0,10 |
|
61 |
|
13,75 |
0,1075 |
11,6 |
|
1,3 |
1,25 |
0,083 |
|||||||
10 |
0,04 |
|
100 |
|
22,60 |
0,0430 |
0,0 |
|
0,00 |
0,00 |
0,000 |
|||||||
|
0,10 |
|
82 |
|
18,50 |
0,1075 |
0,0 |
|
0,00 |
0,00 |
0,000 |
|||||||
|
П р и м е ч а н и е . |
Расчет на 1 см2 |
п о в е р х н о с т и |
|
контакта |
по |
ф о р м у л а м |
|||||||||||
(86)—(88): |
о = |
5 |
см/сек |
/«; |
М |
= 6 |
смъЦг-сек); |
Cv = |
0,5 |
см5/(,;• сек); |
т , |
= |
1 |
сек; |
||||
т 2 = |
16 сот; S = |
|
400 см2; |
о |
= |
1180 дин/см |
= |
1,2 гс/см; |
V = |
7 г/см"; |
т „ |
= |
% г |
~ |
Т ' . |
Влияние длительности вскипа стержня на образование газовых раковин подтверждают следующие экспериментальные данные, полученные совместно с П. П. Берг (см. схему на рис. 95) при исследовании серии чугунных отливок типа поршней. Отливки располагали в форме основанием вверх; внутреннюю полость отливки оформлял оболочковый стержень. На пути фильтрации газов устанавливали сопротивление с М = 2,33 см5/(г-сек). Дли тельность вскипа регулировали снижением напора металла над стержнем; одновременно изменяли также температуру чугуна. Кривые газового давления в стержне при различном напоре ме талла представлены на рис. 113. По мере снижения напора металла длительность вскипа увеличивалась; при Нм = 15 см возникал
13 Я . И . М е д в е д е в |
193 |
двойной вскип, который, так же как и при напорах 10 и 5 см, про должался практически до полного затвердевания отливок.
Эксперименты подтвердили правильность условия (5); когда условие (5) нарушается, неизбежно имеет место кипение, и пу зырьки газа попадают в отливку (рис. 114). На кривых давления кипение отмечается соответствующей пульсацией, проникновение пузырьков в отливку сопровождается срывом давления. С пониже-
Рис. 113. Зависимость газового давления р в стержнях от напора металла в форме
О |
0,50 |
1,0 |
1,50 |
2,0 |
2,50 |
мин |
нием температуры металла ухудшаются условия удаления пузырь ков газа из отливки (повышается вязкость и скорость кристалли зации металла), поэтому с увеличением длительности «кипения» опасность образования газовых раковин увеличивается. При низ кой температуре металла даже мгновенный вскип, длящийся 0,5— 1,5 сек, в момент появления первого максимума давления является причиной брака отливок (рис. 114, а, б; 1230° С). Следовательно, при низкой температуре металла попадающие в него газовые пу зырьки практически не удаляются и образуют дефекты.
При высокой температуре металла кратковременный вскип может не вызвать появления газовых раковин, так как пузырьки газа успевают удалиться из жидкого металла до затвердевания отливки (рис. 114, а, б; 1380° С).
Длительный вскип вызывает образование газовых раковин независимо от температуры заливки металла, потому что пузырьки
газа в конце |
длительного вскипа неизбежно будут внедряться |
|
в холодный |
и |
вязкий металл и не смогут из него удалиться |
(рис. 114, с, |
д, |
е; 1230—1380° С). |
Возможность удаления газовых пузырей из отливки опреде ляется также другими факторами, в частности большое положи тельное влияние оказывает длительность течения металла в форме.
Механизм образования газовых раковин в отливках при вскипе является сложным многостадийным процессом, зависящим от многих факторов (табл. 34). В соответствии с причинами образо вания газовых раковин принимают различные меры по предупреж дению этих дефектов [95 ]. Отметим только основные принципиаль ные направления борьбы с газовыми раковинами. Их можно разде лить на две основные группы: организационно-технические и тех нологические.
Организационно-технические мероприятия, выполняемые обычно общезаводскими службами, включают следующее: подго товку и закрепление квалифицированных кадров рабочих, масте ров и ИТР; улучшение условий и разборку научной организации труда; улучшение снабжения литейных цехов материалами тре буемого качества; выбор оптимального технологического процесса и создание технологичных конструкций отливок; организацию сплошного контроля качества материалов, технологических опе раций и готовой продукции, а также квалифицированный анализ и учет брака.
Особое значение в борьбе с газовыми раковинами может иметь исследование газового режима: систематический контроль газо проницаемости и газотворности смесей и газового давления в фор мах и стержнях.
Технологические мероприятия, выполняемые непосредственно в цехе, можно разбить на три группы, одинаково применяемые
влитейном производстве: 1) снижение газового давления в формах
истержнях; 2) создание дополнительных препятствий к проникно вению газовых пузырьков с поверхности формы и стержней в от ливку; 3) облегчение условий удаления из жидкого металла газо вых пузырьков, попавших в него в результате нарушения направ ленности газового потока.
Всвою очередь, каждая группа технологических мероприятий включает конкретные приемы. Наиболее подробно конкретные технологические мероприятия описаны в работах [62, 76], а от
дельные способы предупреждения газовых раковин от вскипов — в работах [10, 37, 58, 75, 95, 105, 124, 192, 197 и др . ] .
В каждом случае брака отливок по газовым раковинам, воз никающим по вине форм и стержней, необходимо использовать наиболее эффективные меры, определяемые при проведении соот ветствующих опытов.