ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 115
Скачиваний: 1
ГЛАВА 6
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СВЕРЛЕНИИ ПЛАСТМАСС
Параметры процессов сверления и основные типы сверл
Сверление широко применяется при обработке пластмассовых деталей — прессованных или выполненных из слоистых материа лов. Однако нелегко избежать повреждений обрабатываемого материала: оплавления, прижогов на стенках просверленных отверстий, трещин вокруг кромок отверстий и др.
Диаметр
сверла
Угол при вершине
Рис. 148. Основные типы сверл, применяемых при сверлении пластмасс:
а — спиральное сверло; б и в |
— специальные спиральные сверла; г — модифицирован |
|
ная конструкция спирального |
сверла |
с тремя вершинами; д — перовое сверло; е — |
специальное перовое сверло; |
ж — перовое сверло с центром; з — пустотелое сверло |
|
Рассмотрим оптимальные режимы обработки и влияние на |
||
процесс сверления рабочих |
параметров и конструкции сверла. |
Основные типы сверл, применяемых для сверления пластмасс, показаны на рис. 148, а параметры, влияющие на качество про сверленных отверстий, приведены в табл. 19.
135
Т а б л'и ц а 19
Параметры процессов сверления пластмасс
Параметры конструкции сверла 1 Параметры режима сверления 2
Угол при вершине |
|
2ф |
Окружная |
скорость |
сверла |
V |
|
Передний угол |
|
У |
(скорость |
резания) . . . |
|
||
|
Подача 3 |
|
|
|
S Z |
||
Задний угол ............................... |
а |
Температура резания |
|
°с |
|||
Угол наклона винтовой (струж |
(0 |
Охлаждение ............................ |
— |
||||
коотводящей) канавки . . . |
Вид отверстия 4 |
.................... |
|
||||
Форма стружкоотводящей ка- |
|
|
|||||
навки ....................................... |
— |
|
|
|
|
|
|
1 Это параметры |
преимущественно |
спиральных сверл; параметры сверл |
других |
||||
типов {перовых и т. д.) |
могут быть более сложными. |
|
|
сверления |
влияет |
||
2 Кроме элементов конструкции |
и |
геометрии сверла, режим |
также на крутящий момент и усилие подачи при сверлении, степень растрескивания вокруг кромок отверстия, оплавление или появление прижогов, шероховатость поверх ности и точность отверстия, а также на тип образующейся стружки.
3 Подача зависит от того, является ли постоянной скорость или усилие подачи; подача определяет толщину срезаемого слоя материала, приходящегося на одну режущую кромку сверла.
4 Режимы сверления зависят от вида отверстия (сквозное или глухое).
Основные явления при сверлении
В сплошном материале отверстия обычно сверлят сверлом с двумя режущими кромками. Между стенкой отверстия и наруж ными поверхностями сверла возникает трение. Из-за плотного контакта между поверхностями отверстия и сверла затруднен выход стружки из отверстия, по мере того как отверстие стано вится глубже. Вследствие малой теплопроводности, большого коэффициента термического расширения, низкой температуры размягчения и высоких значений упругого восстановления пласт масс поверхности отверстий имеют тенденцию к усадке в процессе сверления, увеличивающей трение между сверлом и стенкой отверстия. Эти явления влияют на внешний вид отверстия, осевую силу и крутящий момент и на образующуюся стружку. На внеш ний вид отверстия влияет также форма сверла.
На рис. 149 показан внешний вид стенок отверстий, просвер ленных в литом полиэфире несколькими спиральными сверлами с различным углом наклона винтовой канавки со при одном режиме сверления. Диаметр сверла 8,1 мм, угол при вершине 100°, зад ний угол 15°, п = 2000 об/мин, s = 0,05 мм/об. На верхних половинах фотографий показаны кромки отверстий при входе сверла в материал, а на нижних — при выходе. Трещины вокруг кромок отверстий увеличиваются с возрастанием угла со, так как при этом увеличивается и передний угол сверла. Оплавление внутренней поверхности отверстия наиболее интенсивно при использовании сверла с малым углом наклона винтовой канавки,
136
ками и стенкой отверстия. Поскольку поперечная кромка сверла выходит из контакта с обрабатываемым материалом, момент
снижается, |
не |
достигая, однако, своего начального |
значения, |
||
|
, |
Толщина |
даже когда резание закончено, |
||
|
из-за трения между |
сверлом и |
|||
|
I заготовки -t |
||||
|
стенкой отверстия, обусловлен- |
||||
А |
В |
М С И |
|||
|
|
ю
I *
6)
Рис. |
155. Зависимость |
(/) крутящего мо |
Рис. |
156. |
Изменения крутящего |
момента |
|||
мента |
и осевой силы ( 2) |
в процессе свер |
( а ) и сил резания ( б ) |
в зависимости |
от глу |
||||
|
ления от глубины сверления |
бины |
сверления в |
листах поликарбоната |
|||||
|
|
|
различной |
толщины |
сверлом |
2ф = |
120°, |
||
|
|
|
со = |
27°, |
п = 2000 |
об/мин, |
s = |
1 |
мм/об |
ного упругим восстановлением и термическим расширением обрабатываемого материала. Этот остаточный момент влияет на рост температуры поверхности отверстия.
Рис. 157. Рост температуры внутренней |
поверхности отверстия в зависимости |
от глубины сверления при s = 0,065 (/); |
0,269 (2); 0,547 мм/об (3); d — 20 мм; |
п= 465 об/мин;
а— слоистый фенопласт на основе бумаги; б — жесткий поливинилхлорид
(Tsueda с сотрудниками)
Осевая сила быстро увеличивается, пока поперечная кромка сверла не достигнет поверхности обрабатываемого мтериала. С этого момента осевая сила остается постоянной или несколько уменьшается с углублением отверстия. При сверлении более
140
глубоких отверстий крутящий момент возрастает быстрее, как это показано на рис. 156.
Зависимости температуры поверхности отверстия при сверле нии гетинакса и жесткого поливинилхлорида от глубины сверле
ния и подачи представлены на рис. 157. С увеличением глубины температура повышается.
Рассмотрим осциллограммы, полученные при работе сверлами с тремя значениями угла наклона винтовой канавки со (рис. 158).
Точкой А обозначен тот момент,
Г 1— |
1— Г Г f—t со0 |
|
когда поперечная кромка сверла |
|
м |
|
|
касается заготовки; В — край |
|
37 |
|
ние участки режущих кромок |
||
|
|
|||
JL |
|
а |
достигают |
обрабатываемой по |
|
верхности; |
С и D — поперечная |
||
|
«э ' |
Сэ
*
Рис. |
158. Зависимость крутящего момента |
Рис. 159. |
Зависимость между глубиной |
||
(М) |
и осевой силы |
Р от |
угла наклона |
сверления и углом наклона винтовой ка |
|
|
винтовой |
канавки |
со |
навки сверла при сверлении поликарбоната |
|
|
|
|
|
(2ф = |
120°; п = 2000 об/мин) |
кромка и крайние участки кромок доходят до опорной поверхности; Е — выход сверла из отверстия. Отвод стружки в процессе сверле ния облегчается, если угол со большой. С увеличением глубины сверления при использовании сверла с большим углом со быстро
возрастает |
крутящий момент на сверле. Это видно на рис. 159, |
|
на котором |
представлена зависимость глубины сверления и кру |
|
тящего момента от |
угла наклона винтовой канавки. Поэтому |
|
для сверления глубоких отверстий лучше пользоваться сверлами |
||
с большим углом со. |
Чтобы избежать оплавления поверхности |
отверстия, надо назначать большие подачи.
Крутящий момент с увеличением угла при вершине незначи тельно уменьшается, а осевая сила увеличивается (рис. 160). Эти зависимости подобны зависимостям для сил резания при пространственном (трехмерном) резании. С увеличением окруж ной скорости сверла крутящий момент (штриховые линии) также
141
М.кгесм; Р,кгс
|
|
Угол при Вершине |
О |
1000 |
2000 |
3000 |
п,ов/мин |
||
|
|
|
сверла |
|
Спорость |
Вращения |
сверла |
||
Рис. |
160. |
Зависимость крутящего мо |
Рис. 161. |
Зависимость крутящего |
момента и |
||||
мента и осевой силы от угла при вер |
осевой силы от скорости |
вращения |
сверла |
||||||
шине сверла при обработке поликарбо- |
при обработке поликарбоната [со = |
27°; |
2ф = |
||||||
ната |
(со = |
27°; |
п = 2000 об/мин и |
~ 120°; |
s — 0,2 (/); 0,1 |
(2), 0,05 мм/об (3)) |
|||
|
|
s = |
0,1 мм/об) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
R, мм |
|
|
|
Радиус |
предварительного |
||
|
|
|
|
отверстия |
|
|
Рис. 162. |
Зависимость крутящего момента |
Рис. 163. |
Влияние радиуса предваритель |
|||
и осевой силы от подачи при различных |
но просверленного |
отверстия |
на крутя |
|||
скоростях |
вращения сверла в процессе об |
щий момент и осевую силу |
при |
свер |
||
работки поликарбоната сверлом с 2ф = 120° |
лении поликарбоната (d = 8,1 |
мм; |
2ф — |
|||
|
И СО= 27° |
== 120° |
со = 27°, |
длина |
поперечной |
|
|
|
кромки 1,5 мм; п — 2000 об/мин; |
s = |
|||
|
|
|
s= 0,1 |
мм/об) |
|
|
142