ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 163
Скачиваний: 0
На основании анализов экспериментальных данных процесс налипания металла на валки можно разделить на три стадии:
сближение контактирующих поверхностей металла и валка при входе в очаг деформации на расстояние, соизмеримое с пара метрами кристаллических решеток;
взаимодействие металла и инструмента, приводящее к об разованию между ними прочных связей;
разрушение связей в поверхностных слоях соединения при выходе металла из очага деформации.
При прокатке в вакууме физический контакт происходит за
счет |
пластической деформации нагретого метал па и упругой де |
|||
формации рабочего |
инструмента. |
Сближение |
контактирующих |
|
тел |
на расстояние, |
соизмеримое |
с размерами |
невозмущенных |
электронных орбит, способствует проявлению сил межатомного взаимодействия. На этой стадии из элементарных процессов важ ную роль играют процессы электростатического взаимодействия. Взаимодействие электронов и ядер в молекуле можно считать
электростатическим |
только в некотором приближении, так как |
в действительности |
оно происходит в системе перемещающихся |
зарядов.
На второй стадии при образовании прочного соединения опре деляющую роль играют квантовые процессы электронного взаимо действия. В случае соединения металла и инструмента, поверх ности которых свободны от каких бы то ни было пленок, эти про цессы сводятся к коллективизации валентных электронов поло жительными ионами, вследствие чего между системой атомов, образующих кристаллическую решетку, возникает прочная ме таллическая связь. При этом коллективизированные электроны стягивают положительные ионы, которые остаются от атомов при
отделении |
наружных валентных |
электронов, уравновешивая |
||
их взаимное |
отталкивание, |
и таким |
образом удерживают |
их на |
равновесных |
расстояниях |
один от |
другого. |
|
В случае взаимодействия инструмента с различными |
защит |
ными покрытиями и прокатываемого металла с чистой поверхно стью или имеющего окисную пленку квантовые процессы сводятся к образованию прочных связей в основном ковалентного или коор- динационно-ковалентного типа.
Протекание в месте контакта соединяемых материалов процес сов электронного взаимодействия требует затраты энергии для акти вации поверхностей [4, 32, 33]. С образованием активных центров в течение ограниченных отрезков времени ( Ю - 3 — Ю - 6 сек) подавляющая часть всех химических связей со стороны обоих контактирующих тел претерпевает обрывы с новым восстановле нием связи уже друг с другом, т. е. почти мгновенно происходит трансляция связи между соединяемыми металлом и материалом валка. При этом вероятность захвата «чужих» связей оказывается высокой, что и приводит к прочному сцеплению контактирующих поверхностей металла и инструмента.
153
Необходимая энергия для создания активных центров на по верхности металла и инструмента сообщается в виде тепла нагре того металла (термическая активация) и механической энергии упруго-пластической деформации (механическая активация).
Величина энергии активации зависит от физико-химических свойств, атомного строения и структурного соответствия контак тирующих материалов. Когда тип и параметры решеток соединяе мых материалов не идентичны, увеличение кристаллографического несоответствия (угла разориентировки, разницы в параметрах решетки) вызывает увеличение энергии активации, необходимой для образования прочной связи.
Таким образом, чем больше отличаются поверхности контак тирующего металла и валка по типу и параметрам решетки, тем меньше возможностей для образования соединения металл—ин струмент. Кроме того, сила связей внутренней поверхности раз дела зависит не только от энергии связи между атомами в ме таллах или защитных пленках, но и от направленности этих связей по отношению к основной решетке и от числа ближайших соседей. Следовательно, материалы с сильными ковалентными связями, требующие связей определенной длины и углов не менее, чем с шестью ближайшими соседями, не будут образовывать с метал лами сцепления, так как почти невозможно достигнуть точного кристаллографического соответствия решеток относительно внут
ренней поверхности |
раздела. |
|
На третьей |
стадии (при выходе металла) происходит отрыв |
|
поверхностных |
частиц |
деформируемого металла; причем вслед |
ствие упрочнения (наклепа) поверхностных слоев разрушение мостиков сцепления совершается в более нагретом слое и, следо вательно, в менее прочном металле.
Рассмотрим более подробно вторую стадию процесса. Как было показано, образование соединения металла и валка возможно вследствие переключения (трансляции) межатомных связей. Про цесс образования парно-электронной связи за счет трансляции
межатомных связей можно описать уравнением |
экспоненциального |
||||||
типа |
[32, 58]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N = N0v(C, |
Р)хае |
*тг |
(37) |
|
где |
N — требуемое число |
разрывов |
связей; |
|
|||
|
N0 |
— число связей на |
единице |
поверхности; |
|||
|
га |
— энергия |
единичной |
связи; |
|
|
|
|
V — частота |
собственных |
колебаний атомов; |
С— величина, характеризующая состав и свойства мате риала;
Р— давление;
ха — время активации; Г — температура;
k — постоянная Больцмана.
154
Пользуясь этой формулой, можно подсчитать для различных температур время, в течение которого произойдет 70—-90% обры вов связей, необходимых для того, чтобы проходил процесс «сши вания», т. е. происходило сцепление металла с валком.
Однако отсутствие надежных данных о параметрах, входящих в выражение (37), не позволяет произвести указанные расчеты. Для практического применения приведенную зависимость нужно преобразовать следующим образом.
Как известно, в общем случае в твердом теле при заданной тем пературе присутствует спектр частот тепловых колебаний. В вы ражение (37) входит одна конкретная частота, которая является средней частотой, характеризующей спектр тепловых колебаний. Для определения этой средней частоты нет экспериментальных методов, поэтому предложены различные теоретические выраже ния, позволяющие связать ѵ с константами твердого тела, опреде ляемыми из эксперимента. Одно из таких выражений, наиболее
близко |
соответствующее экспериментальным данным, связывает ѵ |
||
с частотным (предэкспоненциальным) множителем |
[13]: |
||
|
|
ѵ - ^ § , |
(38) |
где D0 |
— предэкспоненциальный множитель; |
|
|
R — газовая |
постоянная; |
|
|
Q—энергия |
активации диффузии; |
|
ô— постоянная решетки.
Всвою очередь, D 0 и Q входят в уравнение температурной зависимости коэффициентов диффузии
где D — коэффициент |
диффузии. |
|
Подставляя выражение для ѵ в уравнение |
(37), получим |
|
N |
= N o ^ - ^ e ~ T r - |
(40) |
Таким образом, кинетика образования связей при взаимодей ствии металла с инструментом приближенно может быть описана уравнением (40), в которое входят параметры, целиком определяе мые из экспериментов по диффузии атомов обрабатываемого ме талла в материал валка.
Было проведено исследование диффузии прокатываемого ме талла в рабочий иструмент с помощью радиоактивных изотопов. Следует заметить, что коэффициенты диффузии, определяемые этим методом, представляют собой константы для данной темпе ратуры и состава диффузионных пар и характеризуют перенос вещества диффузионными потоками независимо от геометрии
155
этих потоков. Определяли константы диффузии обрабатываемого металла в инструмент при значительном налипании и без него.
Эксперименты проводили на металлах, обладающих повышен ной склонностью к налипанию на инструмент. С этой целью был использован изотоп вольфрама 185, имеющий более удобные ядерные и физико-химические характеристики, чем радиоактив ный изотоп молибдена.
При подборе материалов валков учитывали, что молибден и вольфрам обладают большим структурным соответствием с чу гунными и стальными материалами, но сильно отличаются по типу связей, например, от твердосплавных материалов. На осно вании экспериментальных данных для исследования были выб раны валки из стали марки 9ХСВФ и валки из твердосплавного материала ВК-Ю. Сведения по диффузии вольфрама в сталь марки 9ХСВФ и в сплав ВК-Ю в литературе отсутствуют. Имею
щиеся данные |
о диффузии вольфрама в чистое железо, |
сталь У8 |
и сталь Р9 не |
могут быть использованы вследствие |
различия |
как химического состава, так и структурного состояния этих ма териалов [17].
Исследование диффузии проводили путем снятия слоев и измерения интегральной радиоактивности остатка образца [15]. Образцы, изготовленные из выбранных материалов, имели форму прямоугольников. На одну из плоскостей гальванически осаж дался тонкий слой металлического изотопа вольфрама. Далее образцы складывали попарно покрытиями внутрь и отжигали при различных температурах в вакууме 10"3 мм рт. ст. После от жига с образцов снимали плоскопараллельные слои и проводили измерение радиоактивности снятого слоя. При заданных условиях относительная интенсивность измерения с поверхности образца после снятия п-го слоя с координатой хп соответствовала концен трации вольфрама в этом слое.
Сталь марки 9ХСВФ при температурах исследования диффу зии (1050—1200° С) представляет собой однородный аустенит. В этом случае для определения коэффициентов диффузии исполь зовали I I закон Фика:
дС |
р. д*С |
. . . . |
-ôf = D |
^ |
<41) |
для случая «мгновенного» источника диффундирующего вещества это решение имеет вид
С0е «" |
(42) |
|
где С — концентрация вольфрама в плоскости с координатой х после диффузионного отжига продолжительностью t; С0 — концентрация вольфрама в нанесенном слое до отжига.
По результатам измерения строят кривые С = / (х) и по ним рассчитывают коэффициенты диффузии. При расчетах по формуле
156
(42) |
строили |
графики |
зависимости |
In |
(С/С0 ) от х2. |
Тогда |
||||||
из формулы (42) следует, что такая |
зависимость является |
|||||||||||
линейной |
и |
ее |
график |
представляет |
собой прямую |
линию. |
||||||
Коэффициент диффузии опре- |
І р ] |
|
|
|
||||||||
деляется |
по формуле |
|
|
|
|
|
|
7 |
||||
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 ^ t g ß |
|
(43) |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где tg ß — тангенс наклона пря |
|
|
|
|
||||||||
|
|
мой |
In (С/С0 ) |
от |
X2, |
|
|
|
|
|||
|
|
к горизонтальной оси. |
|
|
|
|
||||||
На рис. 107 приведены кри |
|
|
|
|
||||||||
вые, |
характеризующие |
зависи |
|
|
|
|
||||||
мость |
относительной |
концент |
|
|
|
|
||||||
рации, выраженной через удель |
|
|
|
|
||||||||
ную радиоактивность, |
от |
коор |
|
|
|
|
||||||
динаты |
исследуемого |
слоя |
и |
|
|
|
|
|||||
зависимости |
логарифма относи |
|
|
|
|
|||||||
тельной концентрации |
от |
х2. |
|
|
|
|
||||||
Видно, что в последнем слу |
|
|
|
|
||||||||
чае значения lg /, взятые с экс |
|
|
|
|
||||||||
периментальных |
кривых, |
впол |
|
|
|
|
||||||
не удовлетворительно |
уклады |
|
|
|
|
|||||||
ваются на прямые, по тангенсу |
|
|
|
|
||||||||
угла |
наклона |
|
которых |
были |
|
|
|
|
||||
вычислены |
коэффициенты |
диф |
|
|
|
|
||||||
фузии вольфрама в сталь марки |
|
|
|
|
||||||||
9ХСВФ. |
|
Удовлетворительное |
|
|
200 |
\смЮ~'' |
||||||
совпадение |
этих |
значений |
ли |
Рис. |
107. |
Экспериментальные |
графи |
нейной зависимости доказывает, |
ки зависимости |
концентрации |
вольф |
|||||||
что в нашем случае достаточно |
рама в стали |
9ХСВФ |
от глубины про |
|||||||
никновения и расчет параметров диф |
||||||||||
хорошо соблюдается |
I I закон |
|
фузии |
по этим |
графикам: |
|
||||
Фика для |
изотропной |
среды и |
/ |
— п р и |
Г |
1050° |
С; |
2 — п р и |
г = |
|
заметная |
граничная |
диффузия |
= |
1100° |
С; 3 |
• при |
Т = |
1150° С; 4 |
п р и |
|
|
|
|
Т |
= |
1200° С |
|
||||
отсутствует. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сплав |
В К-10 представляет |
собой гетерогенную |
смесь |
зерен |
карбида вольфрама (WC) с кобальтом, который служит связкой для WC и располагается между зернами карбида. В сплаве с такой структурой можно ожидать диффузионных потоков по кобальто вым прослойкам, расположенным по границам зерен WC и по объему этих зерен.
Диффузия по объему зерен карбида и кобальтовым межзеренным прослойкам может быть описана с помощью системы уравнений (рис. 108):
дС (X, y,t) |
г, |
f д*С |
|
, |
д*С \ |
. |
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
ОС (X, у, t) |
|
д*С |
, |
D |
дС |
^ |
(44) |
dt |
1 |
дхъ |
' |
л |
|
|
|
157