ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 148
Скачиваний: 0
5.3. Пьезоэлектрические преобразователи |
265 |
ного соединения в конструкции, обладающей высокой чувстви тельностью, снижаются из-за значительно более высокого им педанса. Иными словами, когда кристаллы рассматриваются как параллельные пластины конденсаторов, емкость последова тельно соединенной конструкции составляет */i6 часть парал-
Р и с. 5.5. Пакеты кристаллов из параллельно (вверху) и последовательно (вни зу) соединенных пластин.
дельной, а ее импеданс в 16 раз превышает импеданс парал лельной конструкции. Если- в гидрофонах используются неболь шие пьезоэлектрические элементы совместно с близко располо женными предварительными усилителями, то более высокий им педанс может привести к увеличению потерь напряжения при передаче (см. разд. 3.6). Это выразится в уменьшении чувстви тельности на конце кабеля, что в свою очередь увеличит эффек тивный шум предварительного усилителя (см. рис. 5.19) и уменьшит отношение сигнал/шум. Таким образом, в кристалли ческих преобразователях необходим рациональный выбор между чувствительностью и электрическим импедансом. На прак тике кристаллы обычно соединяются параллельно.
266 |
Гл. V. Измерительные преобразователи |
Удельное |
сопротивление материала самого кристалла должно |
быть велико по той же причине, по которой должно быть ве лико сопротивление утечки (разд. 5.2 и рис. 5.3). Удельное со противление сульфата лития очень велико, что в сочетании с большой прочностью и нечувствительностью к гидростатиче скому давлению делает сульфат лития хорошим материалом для низкочастотных гидрофонов, работающих при высоких гидро статических давлениях.
Для устранения резонансов и минимизации дифракционных эффектов широкополосные гидрофоны изготавливаются в виде очень малых по размерам кристаллических пакетов и, следова тельно, имеют высокий электрический импеданс. К недостаткам кристаллов относится то, что даже небольшое количество влаги будет шунтировать импеданс кристалла и явится причиной сни жения чувствительности в области низких частот. Кристаллы сульфата лития и ADP гигроскопичны, и если они в течение ка кого-то времени находятся в условиях значительной влажности, то необратимо меняют свои свойства. Кроме того, предельной температурой для сульфата лития является 75°С, а температура выше 125°С приводит к разрушению кристаллов ADP.
Вследствие высокого электрического импеданса кристалла в состав широкополосного кристаллического гидрофона обычно входит предварительный усилитель. Таким образом, кристалли ческий гидрофон состоит из собственно чувствительного эле мента, крепежного узла, основания, акустического окна и жид кости, связывающей кристалл с окном, предварительного усили теля в корпусе и кабеля. Взаимное влияние этих элементов кон струкции друг на друга и на акустическое поле являются важнейшими факторами, которые нужно учитывать при плани ровании измерений. Некоторые основные параметры сульфата лития и ADP приведены в табл. 5.1.
Кристаллические излучатели по существу представляют со бой мозаику кристаллических элементов, которая обычно зани мает значительно большую площадь, чем в гидрофонах, пред назначенных для работы в том же диапазоне частот. Размеры и форма мозаики определяются требуемой направленностью и из лучаемой акустической мощностью. Выбор последовательного или параллельного соединения кристаллов зависит от того, чему отдается предпочтение — требованию чувствительности или им педанса, а также зависит от типа используемых кристаллов. При выборе типа кристалла наряду с требованиями к чувствитель ности и импедансу учитываются влияние гидростатического дав ления и стоимость. В мозаичном излучателе используется боль шое количество кристаллов, а стоимость пьезоэлектрических кристаллов достаточно высока. Диск сульфата лития размером с 25-центовую монету стоит 30—40 долларов, а аналогичный
5.3. Пьезоэлектрические преобразователи |
267 |
диск! из кристалла |
ADP стоит менее |
10 долларов (цены |
||||
1967 г.). |
|
|
|
Таблица 5.1 |
||
|
|
|
|
|||
Параметры пьезоэлектрических кристаллов и керамики |
|
|||||
|
Относительная |
Пьезомодуль d, |
Удельное |
|||
Пьезоэлектрический |
сопротив |
|||||
диэлектриче |
||||||
материал |
ская прони |
I0“ 12 м/В |
ление, |
|||
цаемость |
||||||
|
*/в0 |
|
|
Ом • м |
||
Сульфат лития |
10 |
+ 16,0 (rf22) |
> |
ЮЮ |
||
|
|
+ 13,5 (d ‘i h ) |
|
|
||
ADP |
15 |
+48,0 ( d 36 ) |
> |
108 |
||
Титанат бария |
1200 |
-5 8 |
(rf31) |
> |
Ю'О |
|
|
|
+ 149 (rf33) |
|
|
||
|
|
+242 (d15) |
|
|
||
Цирконат-титанат |
1300-3400 |
—125 -.=---- 275 (rf3i) |
> |
ЮЮ |
||
свинца (различ |
|
+300 -f- + |
600 (<73з) |
|
|
|
ные составы) |
|
+500 и- + 750 ( d 15) |
|
|
5.3.2. Сегнетоэлектрическая керамика
Керамика, электрические свойства которой подобны магнит ным свойствам ферромагнитных материалов, называется сегнетоэлектрической керамикой. Эту керамику стали широко исполь зовать в преобразователях в начале 50-х годов, и во многих случаях она быстро заменила кристаллы. Популярность этого материала объясняется его высокими диэлектрическими и пье зоэлектрическими постоянными, большим разнообразием форм, малой стоимостью и свойственной ему прочностью.
Из нескольких видов керамики наиболее широко использу ются титанат бария и цирконат-титанат свинца. Некоторые со ставы керамики метаниобата свинца имеют характеристики, ко торые больше всего подходят для широкополосных преобразова телей, предназначенных для работы на больших глубинах; из этой керамики изготовлено несколько типов таких преобразова телей.
Основы теории расчета сегнетокерамических и кристалличе ских преобразователей подобны. На практике же есть некото рое различие, связанное с тем, что 1) диэлектрическая проница емость керамики примерно в 100 раз больше, чем кристаллов, и это исключает ряд трудностей, возникших из-за очень высокого электрического импеданса; 2) керамике можно придать практи чески любую форму, и это дает конструктору значительно больше возможностей для творчества, чем при работе с кристаллами.
268 |
Га. V. Измерительные преобразователи |
|
Преобразователи могут быть собраны из пластин, цилин дров, сфер, мозаики, полос и секций различных геометрических форм. Цилиндры и сферы целесообразно применять не только для получения заданной диаграммы направленности; они также работают в качестве механических трансформаторов. Насколько например, тангенциальное напряжение в стенке цилиндра выше'
чем |
радиальное давление, можно определить по отношению |
|||
его |
внешнего |
радиуса к толщине стенки. Некоторые основ |
||
ные |
параметры |
сегнетоэлектрической |
керамики приведены |
|
в табл. 5.1. |
d32 |
и g 32 у керамики |
|
|
Постоянные |
всегда такие же, как |
“31 и g3l соответственно. В таком случае из табл. 5.1 следует, |
|
что |
керамика обладает низким модулем всестороннего сжатия, |
так |
как сумма d3i+ d32 + d33 будет меньше каждого из парамет |
ров й31 или cl33 в отдельности. Следовательно, при использова |
нии керамики в форме диска или пластины |
необходимо, |
или |
по крайней мере желательно, применять |
акустическую |
за |
щиту. Исключением является метаниобат |
свинца, который |
имеет хороший модуль всестороннего сжатия и не нуждается в защите.
Для преобразователей цилиндрической формы приходится рассчитывать эффективный модуль всестороннего сжатия. Чув ствительность цилиндрического преобразователя определяется механической трансформацией самого цилиндра, механической трансформацией его торцов, а также тем, воздействует ли звуко вое давление на внутренние стенки цилиндра [9]. Достаточно хо рошей чувствительностью обладают правильно сконструирован ные, закрытые с торцов тонкостенные цилиндры. В то же время при определенном отношении толщины стенки цилиндра к его диаметру эффективный модуль толщины стенйи (d33) может быть в точности равен и противоположен по знаку алгебраиче ской сумме поперечного (<i3i) и продольного (d32) модулей, что в конечном счете сводит чувствительность к нулю. В типичных случаях это отношение колеблется от 0,3 до 0,4.
Многочисленные исследования были посвящены изучению ха рактеристик керамики в различных условиях окружающей среды, с которыми приходится сталкиваться при проведении ги дроакустических измерений. Свойства керамики не могут быть так же предсказаны, как свойства кристаллов, поскольку кера мика по составу и технологии изготовления не одинакова. Од нако если конструирование керамических преобразователей про исходит при тщательном контроле за качеством керамики и при строгом ее отборе, то такие преобразователи отличаются ста бильностью во времени и в заданных пределах изменения тем пературы и гидростатического давления.
5.4. Магнитострикционные преобразователи |
269 |
5.4. МАГНИТОСТРИКЦИОННЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ
Возможность применения магнитострикции в гидроакустиче ских преобразователях, вероятно, впервые была осознана в 20-х годах Пайерсом и его сотрудниками в Гарварде.
Магнитострикционные преобразователи широко использова лись в период второй мировой войны. Исчерпывающие сведения по теории и конструированию магнитострикционных преобразо вателей этого периода приведены в отчете Комитета исследова ний в области национальной обороны [10]. Эти вопросы в общем виде также рассмотрены в литературе [11, 12].
Магнитострикционные преобразователи обладают несколь кими недостатками, ограничивающими их применение в измери тельных целях. Во-первых, сюда относится вид частотной харак теристики чувствительности, рассмотренной ранее в разд. 5.2. К другим недостаткам этих преобразователей относится прису щая им нелинейность, наличие гистерезиса и необходимость в подмагничивании. Основное преимущество их состоит в низком электрическом импедансе и высокой механической прочности.
В отличие от пьезоэлектрического эффекта, магнитострикции не свойственна поляризация, т. е. механическое смещение не за висит от направления магнитного поля в металле. Например, ни кель, помещенный в магнитное поле, будет укорачиваться неза висимо от полярности этого поля.
Рис. 5.6 иллюстрирует присущую магнитострикционным пре образователям нелинейность и необходимость в подмагничива нии для избежания удвоения частоты.
Поскольку два типа магнитострикционных преобразователей все же в некоторых случаях применяются в качестве измери тельных, следует кратко о них упомянуть. Один из этих преоб разователей представляет собой толстостенный цилиндр, наб ранный из тонких никелевых пластин кольцеобразной формы, с тороидально намотанной катушкой [13, 14]. Остаточный магне тизм обеспечивает магнитное смещение.
Преобразователь другого типа, в виде тонкостенной трубки, разработан Гидроакустической лабораторией ВМС в Нью-Лон доне (штат Коннектикут) [10]. Внутри трубки помещается посто янный стержневой магнит и катушка провода, намотанного на деревянный стержень.
Вмагнитострикционных трубках или цилиндрах, так же как
ив соответствующих пьезоэлектрических элементах, под воздей
ствием звукового давления в воде механическое напряжение в стенках возрастает пропорционально отношению радиуса трубки к толщине стенки. Недостатком таких преобразователей является то, что, хотя теоретически они считаются ненаправлен ными в одной плоскости, на практике же из-за сложности
270 |
Гл. V. Измерительные преобразователи |
размещения и герметизации никелевой трубки или цилиндра, магнита, катушки и т. д. достигнуть этого довольно сложно.
Трубчатые - преобразователи использовались на кораблях ВМС для контрольной поверки гидроакустических станций. В по следнее время они заменены керамикой.
Рис. 5.6. Деформация, вызванная магнитострикцией, в зависимости от прило женного магнитного поля. 1 — синусоидальный входной сигнал, 2 — искажен ный выходной сигнал.
5.5. ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКИЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ
Электродинамический преобразователь, или преобразователь с подвижной катушкой, применяемый в подводной акустике, в принципе не отличается от обычного громкоговорителя, рабо тающего в воздушной среде; как и громкоговоритель, он исполь зуется прежде всего в качестве широкополосного источника звука. В обоих средах для получения высококачественного вос произведения или плоской частотной характеристики чувстви тельности преобразователя в режиме излучения применим метод Райса-Келлога [15], который обосновывает работу в диапа зоне частот выше резонанса преобразователя. Из хорошо из вестных уравнений преобразования энергии электродинамиче скими преобразователями, из определения механического импе данса и излучения звука малой диафрагмой, движущейся
5.5 Электродинамические преобразователи |
271 |
в поршневой моде, видно, что на этих частотах чувствительность преобразователя по току в режиме излучения постоянна:
|
F== B L i, |
(5.6) |
|
|
F==jwmit, |
(5-7) |
|
|
Р - |
СОИ, |
(5.8) |
где i — электрический |
ток; F — сила, В — магнитная индукция; |
||
L — длина проводника, |
пересекающего под прямым углом маг |
||
нитные силовые линии с плотностью потока В; |
со — круговая ча |
||
стота; m — суммарная |
масса |
катушки, диафрагмы и присоеди |
|
ненной массы; и — линейная |
колебательная |
скорость катушки |
и диафрагмы; р — излучаемое звуковое давление. Используя все три условия, мы можем написать, что
/?~ЮЦ = Ю ---- |
= —--- ~ I . |
(5.9) |
\ j a m ) |
j m |
4 ' |
Эти уравнения справедливы только тогда, когда значения и механического и акустического импедансов определяются мас сой, а диафрагма преобразователя мала по сравнению с длиной волны. Механический импеданс определяется массой на часто тах выше основного резонанса массы подвески и ниже резо нанса изгибных колебаний диафрагмы. Акустический импеданс или импеданс излучения на частотах, при которых размеры ди афрагмы малы по -сравнению с длиной волны в воде, является, как правило, инерционным сопротивлением массы. Вопросы при менимости к гидроакустическим преобразователям метода Райса—Келлога подробнее рассмотрены Симсом [16].
Для излучения акустической мощности на низких частотах необходимы большие объемные смещения диафрагмы. При жест кости, присущей пьезоэлектрическим или магнитострикционным преобразователям, это трудно сделать, не прибегая к значитель ному увеличению их размеров, при которых за счет большой из лучающей поверхности можно восполнить весьма малые линей ные смещения. В электродинамическом преобразователе вся жесткость сосредоточена в упругой подвеске диафрагмы, кото рую можно сделать достаточно мягкой. Это обстоятельство свидетельствует о дополнительном преимуществе использования электродинамических преобразователей на низких частотах, но оно также свидетельствует об их малой 1механической проч ности. Поэтому электродинамические преобразователи имеют устройство автоматической компенсации наружного гидростати ческого давления противодавлением газа внутри преобразова теля. Для умеренных глубин (до 30 м) используется устройство типа складной подушки (см. рис. 5.37). При больших глубинах применяется механизм, подобный тому, какой применяется в ак валангах. Однако даже с исправно работающей системой