Файл: Фельдман Л.С. Неразрушающий контроль качества клеесварных соединений.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 57
Скачиваний: 0
|
|
|
|
|
|
Таблица |
33 |
Размеры сварных точечных образцов для механических |
|
||||||
испытаний на срез и отрыв |
|
|
|
|
|||
Толщина |
|
Сроз |
(рис. 77, а) |
|
Отрып (рис. 77, 6) |
|
|
образцов, |
|
|
|
|
|
|
d |
мм |
Ъ |
|
|
Ь |
|
|
|
0,3 |
15 |
|
75 |
|
|
|
|
0,5 |
15 |
|
75 |
— |
— |
— |
— |
0,8 |
20 |
|
100 |
— |
— |
— |
— |
1,0 |
20 |
|
100 |
— |
— |
— |
— |
1,2 |
25 |
|
100 |
25 |
100 |
65 |
8 |
1,5 |
25 |
|
100 |
25 |
100 |
65 |
8 |
2,0 |
25 |
|
100 |
25 |
100 |
65 |
8 |
2,5 |
30 |
|
125 |
30 |
125 |
75 |
10 |
3,0 |
30 |
|
125 |
30 |
125 |
75 |
10 |
4,0 |
40 |
|
150 |
40 |
125 |
75 |
10 |
5,0 |
50 |
|
150 |
50 |
150 |
ПО |
12 |
6,0 |
50 |
|
150 |
50 |
150 |
ПО |
12 |
7,0 |
60 |
|
200 |
60 |
150 |
ПО |
12 |
П р и м е ч а н и е . |
При толщине |
материала до 1 мм |
испытание точек на |
||||
отрып проподится на П-образных образцах (см. рис. 77, в). |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Таблица |
34 |
Минимально допустимые разрушающие |
усилия |
|
|
||||
при испытании на срез |
сварных |
точек, |
кГ [24] |
|
|
X
та
Я Ч X ^
Толп тонн D СО( НИН,
*Е га |
|
Предел прочности алюминиевых |
т & |
||||
Л о. |
|
о X O J |
|||||
х «=( |
|
|
сплавов |
кГ/млг |
|
е |
|
л 3 г |
|
|
|
Са хU о0 й? |
|||
я |
а. |
|
|
|
|
|
|
г |
ь . |
|
|
|
|
|
|
X ш s |
|
|
|
|
|
S H „ и 5 |
|
Мин диам точк |
а в |
< 13 |
13<a ß <20 |
20<c ß <3 2 |
o ß >3 2 |
|
|
|
|
|
0,3 |
2,5 |
10 |
15 |
30 |
35 |
|
0,4 |
2,5 |
15 |
20 |
40 |
50 |
50 |
0,5 |
3,0 |
35 |
45 |
55 |
70 |
|
0,6 |
3,0 |
45 |
55 |
65 |
85 |
60 |
0,8 |
3,5 |
75 |
95 |
105 |
135 |
100 |
1,0 |
4,0 |
100 |
130 |
140 |
160 |
140 |
1,2 |
5,0 |
130 |
170 |
180 |
220 |
190 |
1,5 |
6,0 |
165 |
230 |
250 |
330 |
270 |
2,0 |
7,0 |
235 |
345 |
385 |
480 |
350 |
2,5 |
8,0 |
315 |
430 |
540 |
670 |
400 |
3,0 |
9,0 |
360 |
470 |
650 |
890 |
550 |
4,0 |
12,0 |
650 |
850 |
1100 |
1500 |
850 |
5,0 |
14,0 |
1100 |
1350 |
1875 |
2600 |
1250 |
6,0 |
16,0 |
— |
1825 |
2о50 |
3150 |
1700 |
7,0 |
18,0 |
— |
2200 |
3050 |
4150 |
2000 |
167
Средняя разрушающая нагрузка сварных точек при испытании на срез, кГ [24]
Толщина сварнпаемых листов,мм |
Средний диаметр ядра,мм |
|
Материал |
|
АМгб |
Д16АТ |
|||
|
ЛМц |
Таблица 35
U95AT МА2-1
0,5 |
3,5 |
60 |
90 |
92 |
0.8 |
4,0 |
130 |
180 |
175 |
1,0 |
4,5 |
170 |
275 |
255 |
1,5 |
6,5 |
270 |
465 |
460 |
2,0 |
7,5 |
425 |
700 |
690 |
3,0 |
9,5 |
680 |
1190 |
1200 |
4,0 |
13,0 |
910 |
2210 |
2250 |
5,0 |
15,0 |
1530 |
3625 |
3580 |
6,0 |
17,0 |
— |
4700 |
4850 |
7,0 |
18,0 |
— |
5775 |
5630 |
Средняя разрушающая нагрузка сварных точек при испытании на отрыв, кГ [34]
Толщина свариваемых листов,мм |
Средний диаметр ядра,мм |
|
Материал |
|
АМгб |
Д 1 6 А Т |
|||
|
АМгЗ |
0,5 |
3,5 |
|
|
23 |
0,8 |
4,0 |
35 |
— |
40 |
1,0 |
4,5 |
48 |
65 |
65 |
1,2 |
5,5 |
80 |
115 |
105 |
1,5 |
6,5 |
100 |
170 |
145 |
2,0 |
7,5 |
170 |
255 |
240 |
3,0 |
9,5 |
450 |
535 |
520 |
4,0 |
13,0 |
— |
990 |
890 |
5,0 |
15,0 |
— |
1310 |
1270 |
6,0 |
17,0 |
— |
1940 |
1860 |
7,0 |
18,0 |
— |
— |
— |
98 |
70 |
195 |
115 |
295 |
160 |
515 |
320 |
790 |
415 |
1310 |
770 |
2380 |
1310 |
3795 |
1790 |
5225 |
— |
5950 |
— |
Таблица 36
В95АТ МА2
20 |
25 |
45 |
|
60 |
40 |
100 |
75 |
140 |
100 |
230 |
200 |
485 |
355 |
770 |
— |
1140 |
— |
1770 |
— |
1960 |
— |
Обычно разброс результатов механических испытаний контрольных образцов не превышает ±20% от среднего значения. Больший разброс свидетельствует о плохой подготовке поверхности, неправильно выбранном режиме сварки или нестабильности работы оборудования.
Металлографические исследования сварных соединений производят с целью определения глубины проплавления,
168
диаметра ядра сварной точки, обнаружения пор и раковин, расположенных в центре литого ядра, трещин, отсутствия литой зоны или недостаточности ее размера.
С этой целью сварные образцы разрезают по центру точек в плоскости, перпендикулярной к листу. Разрезан-
\- 1 -
с |
\ |
|
-ф-
— J о
Рис. 77. Образцы для механических испытаний точечных соединений:
а — н а срез: б — н а отрыв (креотообразный образец); о — на отрыв (П- образный образец).
ные образцы подвергаются шлифовке, полировке и трав лению. Составы наиболее распространенных травителей, применяемых для сварных соединений из алюминиевых и магниевых сплавов, приведены в табл. 37.
Составы растворов для травления шлифов |
|
Таблица 37 |
||
|
|
|||
|
|
СоотаР |
раотвора. |
/„ |
Компоненты |
Алюминиевые |
сплавы |
Магниевые |
|
|
, |
J |
а |
сплавы |
Кислота: |
|
|
|
|
соляная |
15 |
|
45 |
— |
азотная |
15 |
|
15 |
1 |
фтористоводородная |
20 |
|
15 |
— |
уксусная |
— |
|
— |
20 |
Этиленгликоль |
— |
|
— |
60 |
Вода |
50 |
|
25 |
19 |
169
|
Для |
исследования шлифов |
из алюминиевых |
сплавов |
в |
лабораторных условиях рекомендуется травнтель I со |
|||
става, |
а для экспресс-анализа |
макроструктуры в |
цеху — |
|
I I |
состава. |
|
|
Для выявления макроструктуры в цеховых условиях шлифы обрабатывают напильником и зачищают шлифо вальными шкурками КЗ-7-12, а затем КЗ-7-5. После этого наносят раствор травителя, и после выявления литой зоны шва шлифы промывают водой. На микрошлифе должна быть четко видна граница между расплавленным металлом ядра точки и основным материалом.
Рис. 78. Схема определения размеров литой зоны сварной точки:
d— диаметр литого ядра; а,, а, — высота про плавления; с — глубина вмятины; б ь 5а _ тол
щина деталей
Глубину проплавления и диаметр ядра сварной точки определяют с помощью микроскопа МПБ-2 (лупа к прессу Бринеля с увеличением 24) или через лупу 4—10-кратного увеличения с мерными делениями. Величина проплавления на шлифах — .отношение расстояния от стыка листов до
границы литой зоны к толщине листа: А = у • 100%
(рис. 78). Проплавление определяют отдельно для каждой детали, входящей в соединение:
Аг = 4± • 100; |
Ая = 4*- • Ю0. |
о, |
6 2 |
Величина проплавления не должна выходить за пре делы 20—80%. Для получения стабильного качества свар ных соединений рекомендуется сварку выполнять на режи мах, обеспечивающих проплавление от 40 до 60%.
Диаметр ядра сварной. точки измеряют в плоскости стыка листов и его размеры не должны быть менее следую щих допустимых:
170
Толщина тонкой |
Допустимый |
||
детали в соеди |
|
диаметр |
|
нении, ММ |
|
ядра, |
мм |
0,3 |
. |
2,5+'-° |
|
0,4 |
• |
2 ,5+' . ° |
|
0,5 |
. |
30+' . ° |
|
0,6 |
• |
3 0+,1 -0 |
|
0,8 |
. |
3 5+1 -0 |
|
1,0 |
• 4 0 + \ ° |
||
1.2 |
• |
7,0+Jj |
|
2,0 |
|||
2,5 |
|
g'n-H,5 |
|
3,0 |
|
||
4,0 |
: i2;o+9 |
2 -° |
|
5,0 |
• |
н а д |
|
6,0 |
. |
18,0+ 2 -° |
|
7,0 |
При сварке деталей неравной толщины диаметр ядра для алюминиевых сплавов должен быть не менее указан ного выше для тонкой детали. При сварке трех деталей диаметр ядра определяется раздельно для каждой пары сопрягаемых деталей. Увеличение размеров литой зоны сварной точки более указанных в таблице не является при знаком брака.
При точечной сварке плакированных сплавов толщиной свыше 3 мм на периферии литой зоны в плоскости соеди нения обычно находится часть нерасплавившегося плаки рующего слоя. В этом случае за диаметр ядра следует при нимать расстояние между краями нерасплавившейся плакировки.
Величина вмятин от электродов на поверхности деталей характеризуется отношением глубины отпечатков к тол
щине детали |
у • 100% |
(рис. 78). Глубина |
вмятины |
изме |
|||
ряется |
отдельно для |
каждой из деталей |
|
[ ^ - |
• 100%; |
||
~ • 100 %j с помощью |
индикатора часового типа |
с ценой |
|||||
деления |
0,01 мм и на шлифах с помощью |
микроскопа. |
|||||
Величина |
вмятин от электродов при |
сварке |
деталей |
||||
с отношением |
толщин не более 2 : 1 не должна |
превышать |
|||||
15 %, а в деталях с соотношением толщин более 2 |
: 1 |
— 20 %. |
|||||
При |
металлографических исследованиях шлифов |
обна |
руживаются внутренние трещины, поры и раковины. Нали-
171