Файл: Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах. Проектирование и расчет.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 204
Скачиваний: 1
нями возбуждения в схеме автогенератора. В качестве пара метра, характеризующего эту зависимость, выбирают пье зоэлектрический ток [10, 18] и вводят понятие «токовых» коэффициентов, представляющих относительные изменения частоты резонатора при изменении мощности рассеивания на 1 мкВтдля разных срезов резонаторов и диапазона частот. Данные, приведенные в табл. 4.5, могут быть использованы при оценке уходов частоты вакуумных резонаторов при раз ных уровнях возбуждения. Указанные в табл. 4.5 значения Р Н о м меньше Яном д. а А ^ н о м выбраны так, чтобы оценить уходы частоты кварцевых резонаторов при изменении воз буждения в широких пределах. Эти данные сняты экспе риментально для большого числа резонаторов путем их воз буждения пассивным способом в схеме резистивного четы рехполюсника с одновременным контролем частоты, г К в ре зонатора, уровней возбуждения и температур термостатирования.
|
|
|
Т а б л и ц а 4.5 |
|
Тип |
Диапазон |
Р1ЮМ' м В і |
л риом' м В т |
f |
резонатора |
|
|||
частот, кГц |
|
1 /мкВт |
||
|
4—60 |
0,1 |
± 0 , 0 6 |
50 |
Вакуумные |
40—200 |
2,0 |
± 1 , 0 |
15 |
|
|
|
|
|
резонаторы |
50—160 |
2,0 |
± 0 , 5 |
5 |
|
100—300 |
2,0 |
± 1 , 0 |
1 |
|
150—300 |
2,0 |
± 0 , 5 |
5 |
|
300—500 |
2,0 |
± 0 , 5 |
10 |
|
800 |
1,0 |
± 0 , 5 |
3 |
|
75-103 |
|
|
|
Для прецизионных |
резонаторов, |
работающих |
на меха |
нических |
гармониках |
на частотах 2,5 и 5 МГц при малых |
|
мощностях рассеивания на них ( Р Н о м < |
Ю0 мкВт), зави |
||
симость |
А/// = Ф(/ к ) |
аппроксимируется |
выражением [18, |
19]: |
|
|
|
Д / / / = ч / к ,
где г) = (0,17+0,2) |
А - 2 |
для / = |
2,5 МГц (5-я гармоника); |
|
т) = (0,5+0,7) А - 2 |
для / |
= 5 МГц (5-я гармоника) |
||
Отметим, что в случае превышения допустимых значений |
||||
мощности, рассеиваемой на резонаторе, начинает |
проявлять |
|||
ся немоночастотность кварцевых |
резонаторов |
и в спектре |
выходного сигнала автогенератора сказываются частотные составляющие, не кратные основной генерируемой частоте. Это приводит к снижению добротности резонатора, а сле довательно, и к снижению стабильности. При жестких тре бованиях к спектру выходного сигнала необходимо снижать мощность, рассеиваемую на кварцевом резонаторе.
Уровень и распределение по шкале частот побочных резонансов зависят от ряда причин, среди которых основными можно считать конструкцию резонатора, геометрию плас тины, а также технологию изготовления резонатора.
При выборе резонатора нужно проверять наличие по бочных резонансов и их величину относительно основного. Следует заметить, что если уровни побочных резонансов больше 0,6—0,7 от уровня основного и близки к нему по ча стоте, т. е.
( / о - М о < ( Ю - Ы 5 ) - 1 0 - б ,
то настроить резонатор точнее чем (2+5) • 10~6 весьма труд но, а в автогенераторе, предназначенном для эксплуатации в широком диапазоне температур, возможны необратимые перескоки частоты с основной на побочную частоту.
На высоких частотах заметно влияют на частоту возбуж дения паразитные элементы схемы резонатора. Поэтому при составлении эквивалентной схемы кварцевого резонатора, работающего в широком диапазоне частот до 200 МГц, не
обходимо учитывать |
влияние паразитных |
индуктивностей |
|
и |
емкостей. |
|
|
|
Для обычных типов резонаторов Са = |
со. Емкости Сэ , |
|
С0 |
и Ся на эквивалентной схеме учитывают емкости электро |
||
дов и проводников |
резонатора. Влияние |
паразитных ем |
костей и индуктивностей на частоту возбуждения следует оценивать на частотах, превышающих 70—100 МГц.
Емкости электродов пьезоэлемента относительно корпуса составляют величину порядка 0,25 пФ для микроминиатюр ных герметизированных резонаторов вида М (ГОСТ 6503— 67). Поэтому на частотах свыше 70 МГц целесообразно при менять вакуумные резонаторы в стеклянных баллонах,у которых эти емкости меньше, но и в этом случае нужно учи тывать их влияние на частоту настройки.
Паразитные индуктивности можно рассчитывать как ин дуктивности прямого провода. Паразитные индуктивности имеют величину порядка L n ж 0,014-0,005 мкГ и при малых паразитных емкостях уменьшают частоту возбуждения кварцевого резонатора на величину, равную
Л „ |
кв, V кв 0 |
о к |
в |
п |
кв1 |
п/ |
. |
Д(0 = С0К В ] — СОкв. = |
|
-г— |
|
|
|
|
|
|
" Kli 4 K B — 4 О 0 L |
H |
fflKBl |
4 K B |
|
|
|
где © к в 1 — резонансная |
частота |
резонатора; |
ю к в 2 |
— резо |
нансная частота резонатора с учетом паразитных индуктивностей.
Данное выражение получено при определении резонанс ной частоты резонатора с учетом последовательно подклю ченной Ьп к эквивалентной электрической схеме резонатора (см. рис. 4.2, а).
В диапазоне частот 100—200 МГц относительная ошибка в определении частоты резонанса, если не учитывать влия ния индуктивностей вводов, лежит в пределах (З-г-5) х X io-«.
4.3.КВАРЦЕВЫЕ АВТОГЕНЕРАТОРЫ
Широкий диапазон частот, в котором используются кварцевые автогенераторы, разнообразие условий эксплуа тации и требований, предъявляемых к ним, привели к появ лению множества различных схем и разных их конструк тивных решений.
Методика расчета и проектирования кварцевых авто генераторов на транзисторах достаточно подробно изло жена в [20, 21], поэтому в данном параграфе будут рассмот рены методы борьбы с воздействием дестабилизирующих факторов, особенности работы ряда схем, рекомендуемых для применения в широком диапазоне частот [20], и приведен анализ и методика расчета схем кварцевых автогенераторов на туннельных диодах.
Дестабилизирующие факторы, воздействующие на квар цевые автогенераторы, могут быть весьма значительными:
—механические вибрационные (до 15 g) и ударные (до 150 нагрузки и линейные ускорения (до 50 g);
—изменение окружающей рабочей температуры от —60 до +70° С;
—изменение питающих напряжений (±10%) и элект рических нагрузок (до ±30%);
— колебания |
атмосферного |
давления |
1 • 10"в ~ |
|
-7-1600 мм рт. ст. и относительной влажности |
от 5 до 98% |
|||
при 40° С. |
|
|
|
|
Постоянное |
совершенствование |
элементов |
кварцевого |
|
автогенератора |
и схемных решений позволило найти эффек |
тивные методы борьбы с влиянием дестабилизирующих фак торов и в большинстве случаев удовлетворить требованиям, предъявляемым к стабильности и воспроизводимости ча стоты кварцевых автогенераторов (относительная неста
бильность частоты порядка от |
1 • 10~в до 1 • 1 0 - 1 ° и воспро |
изводимость частоты от 1 - 10~в |
до Ы 0 ~ 9 ) . |
Чтобы уменьшить влияние влажности на схему автоге нератора, применяют влагонепроницаемые покрытия, вла-
гопоглотители |
и герметизируют кварцевый автогенератор. |
||
В некоторых |
случаях собственно схему помещают в бал |
||
лон резонатора, выполняя ее на специальных |
подложках |
||
или непосредственно |
на кварцевой пластине |
резонатора. |
|
Под воздействием |
механических нагрузок генерируемая |
частота изменяется из-за изменения пареметров схемы. Например, в резонаторах, работающих на частоте 5 МГц (срез AT), при воздействии ускорений в 15 g в плоскости,
перпендикулярной |
пьезоэлементу, относительные |
уходы |
||
частоты достигают |
значений |
1 8 - Ю - 9 . При воздействии |
||
такого |
же ускорения в плоскости, параллельной пьезоэле |
|||
менту, |
относительные уходы |
частоты составляют |
1 2 - Ю - 9 . |
Полностью исключить влияние механических воздей ствий на частоту резонатора при помощи совершенствова ния конструкции держателя не удается. Основным способом уменьшения влияния механических воздействий (кроме постоянных ускорений) можно считать применение амор тизаторов. В качестве амортизаторов можно использовать, например, материалы типа пенополиуретанов, имеющие большое затухание в широком диапазоне частот механи ческих воздействий. Чтобы повысить вибростойкость, иногда весь автогенератор заполняют пластмассой и полу чают единый жесткий блок.
Влияние изменений питающих напряжений и нагрузок удается уменьшить применением стабилизаторов напря жений источников питания и буферных каскадов соот ветственно.
Влияние изменений температуры окружающей среды на частоту кварцевого генератора снижают с помощью спе циальных способов термостатирования и термокомпенса ции. Эти способы будут рассмотрены в § 4.4.
Как уже отмечалось, уменьшить влияние непостоян ства нагрузки на генерируемую частоту можно, применяя буферные каскады. При таком решении задачи в качестве буферных используют резонансные или резистивные ка скады. Иногда (особенно при низкоомных нагрузках) удобно применить сочетание резистивного и резонансного буферных каскадов (рис. 4.5). Автогенератор (рис. 4.5)
Рис. 4.5. Принципиальная схема автогенератора на 80 МГц с квар цевым резонатором в цепи обратной связи (последовательный ре зонанс): Транзисторы 1ТЗІЗА, Я п = — 6 В .
собран на транзисторе Т1 по схеме с кварцем в цепи обрат ной связи, а буферные каскады — на транзисторах Т2
иТ3.
Получить относительную нестабильность Ю - 7 — Ю - 1 0 , повышая только стабильность питающих напряжений, трудно, поэтому в автогенераторах применяют компенси рующие устройства. Принцип действия этих устройств за ключается в том, что в схему добавляется реактивное или активное компенсирующее сопротивление, величина ко торого зависит от величины напряжения источника пита ния, а изменение этого сопротивления приводит к измене нию генерируемой частоты. Направление изменения ча стоты, вызванного изменением величины компенсирующего сопротивления, должно быть обратным изменению частоты генератора, вызванному изменением напряжения питания. Величины же изменений частоты должны быть одинако выми. В качестве компенсирующего элемента схемы может служить р-п переход транзистора или диода.