Файл: Постников Н.С. Прогрессивные методы плавки и литья алюминиевых сплавов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 87
Скачиваний: 0
шиванием, а содержание окиси алюминия — химически. Как показали исследования, в результате комбинирован ной обработки сплава пористость практически отсутство вала, содержание окиси алюминия снизилось в 4 раза, возросла плотность и заметно улучшились механические свойства (табл.32,33).
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
32 |
||
|
Изменение плотности сплава АЛ7 и содержания в нем |
|
||||||||
окиси |
алюминия |
после обработки гексахлорэтаном и флюсом |
||||||||
|
|
|
|
|
|
Состояние |
расплава |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
после |
|
|
после |
|
|
Свойства сплава |
|
|
|
трехчасо |
|||||
|
|
рафиниро |
после |
|
||||||
|
|
|
вого |
выс |
||||||
|
|
|
|
исходное |
вания |
обработки |
||||
|
|
|
|
таивания |
||||||
|
|
|
|
|
|
гексахлор |
флюсом |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
под ф л ю |
|||
|
|
|
|
|
|
этаном |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
сом |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Плотность, |
г/см3 |
|
2,7934 |
2,7989 |
2,7966 |
|
2,8003 |
|||
Содержание |
А12 03 , |
% . . . |
0,035 |
0,012 |
0,009 |
|
0,017 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
33 |
||
Механические свойства сплава |
АЛ7 в |
зависимости от |
|
обработки |
||||||
|
|
|
|
расплава |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Механические |
свойства |
|
||
|
|
|
Состояние |
расплава |
|
а в , |
в,. % |
|
нв, |
|
|
|
|
|
|
|
|
кГ[мм' |
|||
|
|
|
|
|
|
кГ/мм' |
|
|
||
Исходное |
|
|
|
|
22,4 |
1,5 |
|
НО |
||
После |
обработки гексахлорэтаном . . |
28,7 |
2,7 |
|
113 |
|||||
Через |
3 |
ч |
после |
выстаивания |
под |
31,8 |
3,1 |
|
ПО |
|
32,5 |
3,6 |
|
114 |
|||||||
Через |
6 |
ч после |
выстаивания |
под |
|
|||||
26,0 |
3,3 |
|
101 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
По ГОСТ 2685—63, не менее . . . . |
23,0 |
3,0 |
|
70 |
Еще более наглядным примером улучшения механи ческих свойств, особенно пластичности, в результате комбинированной обработки сплавов могут служить дан ные, приведенные в табл. 34 и на рис. 32.
'Как следует из данных табл. 34, в результате комби нированной обработки сплава АЛ 19 удалось повысить
90
прочность крупногабаритных кокильных отливок из это го сплава на 45% и в 2,5 раза — удлинение.
Комбинированная обработка сплава ВАЛ5 (фильтра ция, гексахлорэтан) для кокильных отливок (диам. 50 мм, высота 100 мм) позволила полностью устранить пористость и повысить способность металла к пластичес-
Т а б л и ц а 34
Влияние способа рафинирования сплава АЛ 19 на механические свойства кокильных крупногабаритных отливок*
|
|
|
|
к |
О |
|
Механические |
я |
X eu |
||||
те |
оcf |
|||||
свойства |
о б р а з |
о |
О)К |
я« |
||
цов, |
вырезанных |
сх |
іва |
|
||
я |
|
|||||
|
из |
отливок |
m |
|
||
|
|
|
||||
|
|
о. |
|
|||
|
|
|
|
л |
|
|
|
|
|
|
Я S |
||
|
|
|
|
си |
5 |
л |
|
|
|
|
m |
s |
t- |
|
|
|
|
ca S |
||
|
|
|
|
eu |
||
|
|
|
|
\о |
D, |
a |
|
|
|
|
|
||
0 а , |
кГ/мм* |
. . |
26,0 |
28,0 |
||
о, |
% |
|
2,0 |
3,0 |
||
HB, |
|
кГ/мм~ . . |
100 |
104 |
|
Способ обработки |
расплава |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
CD |
|
a> |
• |
eu |
|
|
<D |
a |
|
|
Л |
|
ra |
ca |
cd |
|
|
m |
a |
|
+§ |
|
|
|
|
||
|
ra |
|
|
|
|
+ + І |
|
|||
S |
|
eu |
|
1 |
О |
eu о |
£ |
|||
|
|
|
<u + |
|||||||
s |
о |
|
|
Я Я |
* |
Э |
Я <1J и |
|||
|
|
eu H |
||||||||
|
|
te X |
|
X |
я |
S |
H |
|
|
|
m |
ш |
|
m |
|
caи яMeg |
|||||
ra |
га |
ван |
|
о |
|
га та |
О |
Q |
|
|
CX |
|
|
|
ex |
|
|
||||
о |
|
|
|
ш a |
о ffl |
a ra es |
||||
S |
a |
a. о |
|
ex «y |
s |
et) |
ex о a> |
|||
>. |
G) |
Я X |
|
с f- |
> • & |
я я Ь |
||||
|
|
|
|
X |
я |
|
|
S |
CX JQ |
|
га |
Л |
X S |
|
|
|
Я E Я |
||||
s |
|
|
|
|
|
|||||
га >» |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
H |
•&>» |
|
|
|
s+ |
га |
|
||
Q |
t=i |
CL * |
|
& + . |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
сх а: -т |
||
29,0 |
31,0 |
30,0 |
|
31,0 |
32,0 |
34,0 |
|
|||
3,0 |
4,0 |
4,5 |
|
4,0 |
4,5 |
|
5,0 |
|||
109 |
112 |
114 |
|
116 |
|
113 |
|
120 |
|
• Работа выполнена под руководством проф. И. Ф. Колобнева.
кой деформации (осаживание на молоте), что отчетливо видно при сравнении рис. 32, а, б, в.
Приведенные данные показывают, что наиболее эф фективными методами очистки расплава являются ком бинированные методы, позволяющие полнее реализовать преимущества адсорбционных и неадсорбционных мето дов рафинирования. О высокой степени очистки распла ва от неметаллических включений при комбинированных
(флюс + вакуум, ультразвук+вакуум, |
фильтрация + ав |
|
токлав и т. д.) и усовершенствованных |
(дегазация |
через |
пористое дно тигля, фильтрация на различных |
этапах |
|
приготовления и разливки сплава и т. д.) методах |
рафи |
нирования следует судить не только по снижению содер • жания водорода и окиси алюминия в расплаве, но и по повышению плотности, улучшению механических свойств, технологической пластичности, герметичности и т. д. По-
91
или иного вида топлива или электроэнергии и т. п. Кро ме того, выбор типа печи определяется специфическими свойствами сплава и особенностями его приготовления.
В цехах фасонного литья применяют печи сравнитель но небольших емкостей — от 50 кг до 10 г. Конструкция таких печей разнообразна и определяется специфически ми условиями производства. Необходимо, однако, чтобы в производстве было небольшое число универсальных, стандартизованных печей, поддающихся автоматизации
иудобных в работе.
Сучетом специфики производимого литья плавиль ные печи должны обеспечивать: 1) необходимую произ водительность; 2) возможность плавки сплавов различ ных марок без загрязнения их примесями; 3) минималь
ное время плавки и |
минимальные потерн |
металла; |
|
4) минимальный |
износ |
футеровки и возможность наведе |
|
ния и удаления |
флюсов; 5) необходимую |
температуру |
при рафинировании и модифицировании сплавов; 6)эко номный расход топлива, огнеупорных материалов и т. д.; 7) легкость проведения ремонта и простоту обслужива ния; 8) бесшумную работу и санитарно-гигиенические условия труда; 9) возможность измерения температуры
впроцессе плавки.
Внастоящее время для плавки алюминиевых сплавов применяются разнообразные печи. Так, в цехах с малым масштабом производства применяются газовые, мазут ные и электрические тигельные печи или отражательные печи небольшой емкости. В цехах массового производст ва применяют газовые, мазутные пли электрические от ражательные и индукционные печи большой емкости.
Подробное описание конструкШтй печей различного типа приведено в работах [18, 48], поэтому здесь дано лишь краткое описание топливных и электрических пе чей сопротивления и более подробно сказано о конструк циях индукционных печей и особенностях" плавки в них, так как эти печи получили в последнее время значитель ное распространение. Классификация плавильных печей дана на рис. 33.
Принципиальное различие этих групп по данной клас сификации можно свести к нескольким геометрическим характеристикам:
1) отношение поверхности соприкосновения |
металла |
с атмосферой печи к объему металла в печи; 2) |
отноше- |
94
|
Плавильные печи |
|
|
|
|
|
По способу нагреоа |
|
Электрические |
||
|
|
|
|||
Я о |
конструкции^ |
По способупревращенияэлектроэнергии- |
|||
\ Тигельные |
|
Сопротивления Индукционные |
|||
|
|
По |
ко нстру |
L |
7 Ѵ к'циц |
|
|
|
Л |
V |
По применяемому |
топливе/ |
5К
^S § і
ID СП
Рис. 33. Классификация плавильных печей для |
иниевых сплавов |
Hue поверхности нагрева к объему металла; 3) отноше ние поверхности охлаждения к объему металла; 4) нап равление передачи тепла металлу от источника нагрева. Кроме того, все плавильные печи можно разделить на стационарные и подвижные (переносные, качающиеся, наклоняющиеся). В дальнейшем характеристика .печейи условия работы на них будут рассматриваться в соответ ствии с видом энергии, необходимой для расплавления и нагрева металла.
На скорость газонасыщения в той или иной печи наи более существенное влияние оказывают следующие ос новные факторы: а) конвекционные потоки, возникаю щие в ванне за счет электромагнитного или теплового, воздействия на расплав; б) площадь поверхности зерка ла ванны, приходящаяся на единицу массы сплава; в) химический состав газовой атмосферы печи; г) интенсив ность перемешивания сплава плавильным инструментом.
Поверхность расплавленного металла представляет собой как бы «ворота», через которые газы проникают
в жидкий металл. Если условиться |
называть |
площадь |
поверхности ванны, приходящуюся |
на единицу |
массы |
сплава, удельной площадью ванны и обозначить ее че рез К, выраженную в дм2/кг, то
где S—площадь поверхности ванны, дм2; Q — масса плавки, кг.
Чем больше этот коэффициент у плавильной печи, тем хуже условия для защиты сплава от проникновения в него газов.
По данным, приведенным на рис. 34, были |
определе |
|||
ны1 следующие значения коэффициента |
К для |
различ |
||
ных печей: |
|
|
|
|
Индукционная |
одноканальная |
|
0,096 |
|
Электрическая |
САН-0,5 |
|
0,308 |
|
Электротигельная и газовая тигельная . |
. . |
. 0,110 |
||
Электрическая камерная САК-0,15 |
|
0,400 |
||
Раздаточная электротигельная . . . . |
. |
.0,133 |
Конвекционные потоки, возникающие в ванне за счет электромагнитного или теплового воздействия, постоян но подводят снизу к поверхности ванны свежие слои ме-
1 Работа проведена П. П. Прудовским и П. И. Ваниным.
96