Файл: Постников Н.С. Прогрессивные методы плавки и литья алюминиевых сплавов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 72
Скачиваний: 0
Еще более |
значительный |
экономический |
эффект |
||
(табл. 17) был получен при замене деформируемых |
спла |
||||
вов литейными |
при изготовлении крупногабаритных де |
||||
талей (каркас |
и панель) тяжелого самолета |
(рис. 10). |
|||
Рама передняя («каркас») |
относится |
к деталям |
кар |
||
касного типа. Она имеет три проема для установки |
сте |
||||
кол. Рама нижняя («панель») |
относится |
к деталям па- |
|
|
Рис. |
10. Соотношение |
размеров: |
|
|
|||
а — детали |
каркас н |
кованой заготовки |
для нее |
(масса |
поковки |
||||
1560 кг, масса |
детали |
13.8 |
кг, |
КИМ — коэффициент |
использования |
||||
металла 0,009); |
б — детали |
панель |
и кованой |
заготовки |
для |
нее (мас |
|||
са |
поковки 795 кг; масса |
детали |
20.7 |
кг, КИМ 0,025) |
нельного типа; она расположена внизу фюзеляжа. Ее форма определена не только теоретическим контуром фюзеляжа, но и необходимостью установки приборов. В конструкцию фюзеляжа обе детали монтируются на зак лепках (ударная клепка).
43
I
Эти детали подвергаются действию больших нагрузок, возникающих от избыточного давления в герметичной кабине. Это приводит к возникновению в деталях изгиба ющих напряжений. Кроме того, наличие больших вырезов под стекла в обшивке, воспринимающей продольные и кольцевые усилия от наддува оболочки, приводит к воз никновению значительных усилий растяжения [24].
В связи с этим детали «каркас» и «панель» первона чально предполагалось изготавливать из кованых или
штампованных |
заготовок из сплава АІ\6. Однако |
из-за |
больших габаритов (1100—1500 мм) и сложности |
формы |
|
деталей было |
трудно получать такие заготовки |
с опти |
мальным, коэффициентом использования металла в про цессе последующей механической обработки на сложных прецизионных станках. Это делало нерациональным при менение указанной технологии.
Более целесообразной для таких деталей явилась за мена кованых и штампованных заготовок литыми заго товками из алюминиевого сплава, свойства которого близки к свойствам сплава АК6.
Экономическая эффективность такой замены иллюст рируется соотношением размеров кованых и литых заго товок, представленных на рис. 10. Масса после обрубки детали «каркас» равна 13,8 кг, а детали «панель» 20,7 кг. Кованые заготовки для этих деталей весят соответствен но 1560 и 795 кг. Коэффициент использования ме талла (КИМ) при этом равен для детали «каркас» 0,009,
а для детали «панель» 0,025. |
|
|
||
Эффективность применения |
литых |
заготовок взамен |
||
кованых приведена в табл. 17. |
|
Т а б л и ц а 17 |
||
|
|
|
|
|
Эффективность применения литых заготовок взамен кованых |
||||
|
для деталей «панель» и «каркас» |
|||
|
|
Заготовки |
Снижение трудо |
|
|
|
|
|
|
Показателоказатели (для д в у х деталей) |
|
|
вых затрат или |
|
кованые |
литые |
уменьшение коли |
||
|
|
чества материала |
||
Масса заготовок, кг . . . . |
2355 |
85 |
2270 |
|
Стоимость заготовок, руб. . |
3540 |
240 |
3300 |
|
Трудоемкость |
механической |
1350 |
32,5 |
1317,5 |
обработки, нормо-часы . . . |
|
|
0,405 _ 2 9 |
|
Коэффициент |
использования |
0,014 |
0,405 |
|
металла (КИМ) |
|
|
0,014 |
44
3. ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО СОСТАВА СПЛАВОВ
Раздел металловедения, интенсивно развивающийся в последние годы, и посвященный созданию методов разработки сплавов с заранее заданными или оптималь ными свойствами, принято называть синтезом сплавов. Наиболее интересные работы в этой области принадле жат Б. Б. Гуляеву, И. И. Новикову, В. С Золоторевскому, А. С. Ковалеву и др.
Образование литейных сплавов происходит в про цессе их плавки и обработки в жидком состоянии. Пер вичная кристаллизация и термическая обработка фор мируют структуру литого металла. Основным фактором, определяющим механические и технологические свойст ва литейного сплава, является его состав (в это понятие входит содержание нейтральных и вредных примесей и газов, зависящее от технологии плавки, а также состава исходных материалов топлива и флюсов).
В настоящее время существует много стандартизо ванных и нормализованных литейных сплавов с самыми различными свойствами. Однако общей методики син теза сплавов, т. е. подбора их состава под заданные или оптимизированные свойства, пока не существует. Поэ тому приходится проводить дорогие и трудоемкие ис следования без уверенности в том, что составы реко мендуемых сплавов наилучшие.
Построение обобщенных диаграмм состояния, осно ванное на анализе имеющихся данных, позволяет полу чить полное представление о характере попарного взаи^ модействия основы сплава с остальными элементами, а физико-химический анализ — качественно связать типы диаграмм состояния основа сплава — добавка с ха рактером влияния этой добавки на важнейшие свойства сплава.
Результаты исследования механических свойств двой ных литейных сплавов показывают, что их механические свойства связаны единой зависимостью с величиной пре дельной растворимости и коэффициентом распределения для данной основы. Это позволяет в результате сравни тельно небольшого числа экспериментов выбрать из всей периодической системы элементов легирующие добавки, которые могут оказывать эффективное влияние на ме ханические свойства сплавов на данной основе.
45
Анализ диаграмм состояния основы сплава с выб ранными легирующими добавками позволяет оценитьвозможные технологические характеристики этих спла вов. Анализ уровня и динамики цен на различные эле менты дает возможность отсеять из легирующих доба вок те, применение которых экономически нецелесооб разно.
|
Ниже приведены |
ряды |
легирующих |
элементов для |
|||
|
сплавов на алюминиевой основе [25]: |
|
|
|
|||
і |
Основа сплава |
|
|
|
AI |
|
|
|
Основные упрочннтели |
|
Zn, |
Si, |
Mg, |
Си |
|
|
Вспомогательные упрочннтели |
и плас |
|
|
|
||
|
тификаторы |
|
|
Мп, |
Cr, Ti, Zr, |
||
|
|
|
|
Mo, W, Sr, Ba, B, |
|||
|
|
|
|
Pb, Sb, Ca |
|||
|
Депластификаторы |
(вредные |
примеси) Sn, |
In, |
Ni, |
Co, |
|
|
|
|
|
Fe, |
As, |
Cd, |
Bi |
|
Сильные, но экономически |
нецелесооб- |
|
|
|
||
і |
разные упрочннтели |
|
|
Ag, |
L i , Ga, |
Ge |
Выбор оптимального легирующего комплекса из ле гирующих элементов затрудняется из-за весьма ограни ченного масштаба исследований тройных систем и бес перспективности получения в ближайшем будущем не обходимой информации о более сложных системах. Од нако некоторые общие рекомендации для решения этой задачи можно получить в результате анализа двойных диаграмм состояния и обобщения накопленного к насто ящему времени опыта.
Оптимизация состава и режима термической обра ботки сплава на основе данного легирующего комплекса должна производиться при помощи математической мо дели, получаемой в результате проведения активного эксперимента, требующего минимального количества опытов. Оптимизация может проводиться по максималь ной прочности при заданных характеристиках пластич ности, по минимальной стоимости шихтовых материа лов при заданных механических свойствах или по другим факторам [25].
Бзадачу синтеза сплава входит следующее:
1.Формулировка требований к сплаву и назначение его основы. Эта задача решается главным образом кон структором с учетом технико-экономической конъюнк туры.
46
2. Выбор ряда основных и вспомогательных легиру ющих элементов, вводимых в основу с целью управления свойствами сплава, а также определение вредных при месей, содержание которых в сплаве должно быть ог раничено. Эта задача решается средствами физико-хи мического анализа.
Как показали исследования, легирующими добав ками, улучшающими механические свойства в конст рукционных сплавах, могут служить элементы, которые обладают значительной растворимостью в основе и име ют 'близкий к единице коэффициент распределения при первичной кристаллизации (соотношение растворимостей добавки в твердой и жидкой фазах основы сплава). Из их числа экономически .целесообразно применять только те элементы, упрочняющим влиянием которых окупают ся повышенные затраты на шихтовые материалы. Эле менты с малым коэффициентом распределения при пер вичной кристаллизации сосредоточиваются по границам зерен, резко уменьшают пластичность сплава, а поэтому должны рассматриваться как вредные примеси.
3. Выбор легирующего комплекса, т. е. группы эле ментов, которые целесообразно вводить совместно. За дача может решаться путем анализа тройных или более сложных диаграмм состояния или на основе методов активного эксперимента.
4. Выбор состава сплава, т. е. концентрации отдель ных элементов, которые после определенной термической обработки сплава обеспечивают предъявляемые к нему требования. Задача решается исключительно методом активного эксперимента с применением кибернетики и математической статистики, которые позволяют решать указанные задачи при минимальном количестве экспе риментов [26, с. 3].
Современные методы активного эксперимента позво ляют исследовать локальные области многокомпонент ных диаграмм состав—свойство и связь их со струк турой. Механизм применения методов планирования эксперимента к изучению алюминиевых литейных спла вов теоретически изучен недостаточно, а эксперимен тальные работы, посвященные этому вопросу, незначи тельны. Представляют интерес работы [27, 28], рас сматривающие методику планирования состава опытных сплавов и обработку результатов эксперимента на осно-
47
ве математической зависимости .между свойствами спла ва и его составом.
|
В табл. |
18 приведены некоторые составы сплавов по |
|||||
стандартам |
разных стран и их механические |
свойства, |
|||||
полученные |
экспериментально, |
а также |
определенные |
||||
расчетным путем при помощи математических |
моделей. |
||||||
Из |
приведенных в табл. 18 данных следует, что опытные |
||||||
и |
расчетные |
величины, |
характеризующие |
свойства |
из |
||
вестных алюминиевых |
литейных |
сплавов, |
согласуются |
||||
между собой вполне удовлетворительно. |
|
|
|
||||
|
На основе математического анализа в последние го |
||||||
ды был разработан ряд алюминиевых литейных |
сплавов |
||||||
с пределом |
прочности 40—50 кГ/мм2 и относительным |
||||||
удлинением |
2,0—6,0%, |
составы |
которых, |
а также |
га |
рантируемые величины их механических свойств приве дены в табл. 19. В процессе производственного опробо вания установлено, что предложенные сплавы имеют вполне удовлетворительные технологические свойства.
В та'бл. 20 для стандартных сплавов на алюминие вой основе приведены оптимизированные составы и ха рактеристики механических свойств, достигнутые в про
изводственных |
условиях, а также их расчетные значения, |
|||||
полученные в |
результате оптимизации составов и под- |
|||||
|
Химический состав и механические свойства (опытные н |
|||||
|
|
|
|
|
различных |
|
|
|
|
|
|
Химически!) |
состав, % |
|
Страна |
|
|
|
|
|
|
|
Си |
Si |
Mg |
Zn |
Mn |
356 |
США |
3,0—4,0 |
7,0 |
0,3 |
|
|
319 |
|
5,0—9,0 |
|
|
|
|
333 |
|
|
|
|
|
|
АЛ7-4 |
СССР |
3,8—4,2' |
6,75—7,25 |
|
|
|
Ред.х 8 |
США |
1,5 |
8,0 |
0,3 |
|
0,3 |
АЛ32 |
СССР |
1,0—1,5 |
7,5—8,5 |
0,3—0,5 |
|
0,3—0,5 |
(МВТУ-1) |
|
|
|
|
|
|
40Е, 612 |
Франция 0,7 |
|
0,4—0,7 |
5,5—7,5 |
|
|
Без |
ФРГ ' |
|
До 1,3 |
2,0—4,0 |
|
0—0,6 |
|
СССР |
|
0,8—1,3 |
4,5—5,5 |
|
0,1—0,4 |
|
» |
1,5—3,0 |
11,0—13,0 |
0,8—1,3 |
0,3-0,6 |
|
48 |
|
|
|
|
|
|
тверждепные экспериментально. Данные табл. 20 позво ляют сделать заключение о возможности повышения •механических свойств сплавов АЛЗВ на 20%; АЛ 17В на 50% и АЛ9 на 10%. Предложенная методика оптимиза ции составов сплавов использовалась на Кировском за воде при выборе состава сплава для изготовления отли вок жидкой штамповкой.
•В работе [26, с. 29] была сделана попытка установить количественные связи между структурой отливок из сплава ВАЛ1 и их механическими свойствами. Методом регрессионного анализа на ЭВМ «Минск-22» были полу чены линейные уравнения множественной регрессии, по зволяющие определять механические свойства (ап, Со.з, ô) отливок при комнатной температуре по их структурным характеристикам. В качестве структурных характеристик использовали: объемное содержание избыточных струк
турных составляющих (% объемн.); удельную |
поверх |
||||||||
ность включений |
(мм2/мм3); |
их толщину |
(мкм); |
размер |
|||||
дендритной ячейки |
(мкм) и др. |
|
|
|
|||||
Опытные данные сверяли с расчетами по составлен |
|||||||||
ным уравнениям, которые позволили с весьма |
высокой |
||||||||
точностью предсказывать |
механические свойства |
по |
|||||||
структурным |
характеристикам |
отливок. При этом чем |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
18 |
|
расчетные) алюминиевых сплавов по стандратам |
|
|
|
||||||
стран [28] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(остальное |
— алюминии) |
|
|
|
Механические |
свойства |
|
|
|
|
V |
кГ/ммг |
б. % |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
Т1 |
Cr |
Ni |
|
опыта. |
|
расчетн. |
опытн. |
расчета. |
|
— |
— |
|
|
23,0—25 |
|
24,46 |
3,5 |
3,2 |
|
|
|
25,0—29,0 30,48—32,05 |
1—3,5 |
1,9—2,26 |
|||||
|
— |
— |
|
29,0—31,0 |
31,7—32,15 |
3 - 4 |
2,5—3,5 |
||
0,1—0,3 |
|
|
26,0 |
|
28,15 |
2,5 |
2,13 |
|
|
|
|
|
27—32,0 29,68—30,4 |
3,0 |
2,0—2,2 |
||||
0—0,2 |
0—0,5 |
— |
|
25,0 |
25,18—28,2 |
5,0 |
4,5—5,0 |
||
0—0,2 |
|
|
|
14—19 |
|
14,89—18,88 |
3—8 |
3—6,0 |
|
0,05—0,6 |
— |
0,8—1,3 |
15—17 |
|
16,58—17,68 0,5—1,5 |
1,5—1,7 |
|||
20 |
|
20,68 |
|
0,8 |
|
У
49
О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 19 |
||
|
Состав и |
механические свойства алюминиевых литейных сплавов, |
|
|
|
||||||||
|
разработанных |
с помощью метода |
математического анализа |
[28] |
|
|
|
||||||
|
|
Основные компоненты, |
% (по |
массе) |
|
|
S ° |
Механические своііства |
|||||
Си |
S i |
Mg |
Zn |
Мп |
T i |
Cr |
Ca |
L i |
5s - |
кГ/мм2 |
"0,2' |
% |
нв, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кГ/мм' |
кГ/мм' |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
га 5 a |
|
|
|
|
4,5- |
2,5- |
0,15- |
|
0,6- |
0,05- |
|
|
|
0,3 |
19—21 |
|
0 , 5 - 75—90 |
|
5,0 |
3,0 |
0,25 |
|
0,9 |
0,15 |
|
|
|
Т5 |
35—40 |
24,7 |
2,0 |
,100— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4— |
||||
3,2- |
4,2- |
0,3- |
4,5- |
0,7- |
|
|
|
|
0,3 |
21,2 |
|
6,0 |
120 |
|
|
|
|
|
1,2 |
85 |
|||||||
3,5 |
4,8 |
0,6 |
5,5 |
0,9 |
|
|
|
|
Т5 |
35—40|24—28 |
0,5— |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
2,6- |
5,2- |
0,15- |
0,1 - |
|
|
|
0,2 |
23,0- |
|
2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
1,7— |
85 |
||||||
|
|
3,0 |
5,7 |
0,5 |
0,35 |
|
|
|
Т5 |
27,4 |
|
2,7 |
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45—50130—38 |
2,0— |
|||
4,6- |
6,0- |
0,35- |
0,5- |
0,25- |
0, О б - 0,15- |
0,03— 0,05- |
0,2 |
20,3- |
14,5- |
6,0 |
72 |
||
23,2 |
16,0 |
0,5— |
|||||||||||
5,0 |
6,5 |
0,55 |
1,0 |
0,35 |
ОЛ |
0,25 |
0,1 |
0,1 |
Т5 |
40—4528—32 |
2,5 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7— |
||||
3,5- |
1,5- |
0,35- |
1,2- |
0,8- |
0,05- |
0,15- |
0,05—]0, О б - |
0,2 |
19,8—112,2- |
5,3 |
72 |
||
0,5— |
|||||||||||||
4,0 |
2,2 |
0,55 |
1,7 |
1,0 |
0,1 |
0,25 |
0,1 |
ОЛ |
Т5 |
24,2 |
14 |
3,0 |
95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40—4532—35' 0 , 5 - |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4,0 |
|