ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 116
Скачиваний: 0
194.Динамика дислокации. Сб. статен. Харьков, Изд. Фпз.-техн. ии-та низких температур А Н УССР, 1968.
195.Салита О. П. «Фпз. металлов и металловедение», 1971, 31, с. 190.
196. |
Deformation |
T w i n n i n g . N . Y., Gordon |
and |
Breach, 1964. |
|
||||||
197. |
Westlake D. |
G. Acta metallurgica, 1961, 9, |
p. 327. |
|
|
||||||
198. |
Hall |
E. |
O. |
T w i n n i n g |
and |
Diliusionless |
Transformations in Metals. |
||||
|
Lond.. |
Butterworths, 1954. |
|
|
|
|
|
|
|||
199. |
Blish |
11 |
R. |
C , Vreeland |
T. Philos. M a g . , |
1968, 17, p. |
849. |
||||
200. |
Reed-Hill |
R. E. Trans. A I M E , |
1960, 218, p. |
554. |
|
|
|
||||
201. |
Gouling |
S. I . , Roberts C. S. Acta Crystallogr., |
1956, 9, |
p. |
972. |
||||||
202. |
Coiiling |
S. I . e. a. Trans. |
Amer. Soc. |
Metals, |
1959, 5 1 , |
p. 94. |
203.Schiebold R. E., Siebel G. Z. Metallkiinde, 193!, 69, S. 458.
204.Morral F. R. J . Inst. Metals, 1958, 10, p. 662.
205.Классен-Неклюдова M . В. Механическое двойникование кристаллов. M . ,
Нзд-во АН СССР, 1960.
206. Kocks U . F., Westlake D. G. Trans. A I M E , 1967, 239, p. 1107.
207.Яковлева Э. С , Якутович М. В. «Ж - техн. физ.», 1950, 20, с. 420.
208.Hull D. Acta metallurgica, 1960, 8, p. 11; 1961, 9, p. 191.
209. |
Гордиенко |
Л. |
К., Иванова |
В. С. «Изв. А Н СССР. |
ОТН», |
1958, |
№ |
3, |
||||
|
с. 121. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
210. |
Орлов |
Л. |
Г., |
Утевский Л. |
М. «Фпз. |
металлов |
и металловедение», |
1963, |
||||
|
16, с. 617. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
211. |
Deruytere |
A., Greenough G. В. J . Inst. Metals, |
1956, |
84, |
p. 337. |
|
|
|||||
212. |
Gilman |
J . J . Trans. A I M E , |
1958, 212, p. |
783. |
|
|
|
|
|
|
||
213. |
Одинокова |
Л. П. «Изв. А Н СССР. Металлы», |
1967, № |
1, с. |
134. |
|
|
|||||
214. |
Гарбер |
Р. |
И. и др. « Ж . техн. физ.», |
1953, 23, |
с. 2127; |
«Физ. |
металлов |
и |
||||
|
металловедение», 1955, 1, с. 528. |
|
|
|
|
|
|
|
215.Гиндин И. А. и др. «Физ. металлов и металловедение», 1964, 18, с. 605; «Физ. твердого тела», 1968, 10, с. 2529; 1959, 1, с. 1794.
216. Burr D. J . , Thompson N. Philos. M a g . , 1965, 12, p. |
229. |
|
217. Драчинский А. С. и др. «Докл. АН СССР», 1964, 154, с. 1078; в сб.: |
Фи |
|
зическая природа хрупкого разрушения. Киев, |
«Наукова думка», |
1966, |
с. 82.
218.Драчинский А. С. и др. «Физ. металлов и металловедение», 1965, 19,
с. 602.
219.Моисеев В. Ф., Трефилов В. И. В сб.: Физическая природа пластической деформации и разрушения. Киев, «Наукова думка», 1969, с. 7.
220. Yoo М. Н. Trans. A I M E , 1969, 245, p. 2051.
Г л а в а
5
П Л А С Т И Ч Е С К А Я Д Е Ф О Р М А Ц И Я П О Л И К Р И С Т А Л Л И Ч Е С К О Г О Б Е Р И Л Л И Я
Пластическая деформация поликристаллов имеет одну су щественную особенность по сравнению с монокристаллами; для обеспечения однородного и непрерывного формоизменения твер дого тела необходимы дополнительные напряжения для пере дачи деформации через границы зерен.
В реальных кристаллах роль границ зерен существенно воз растает вследствие преимущественного выделения примесей в области границ. Концентрация примесей на границах повы шается в результате диффузии растворенных атомов в поле сил
упругого взаимодействия между |
границами |
зерен |
и |
атомами |
||||||
в соответствии |
с уравнением [ 1 , 2] |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
= |
Ac e H o / f e r |
|
|
|
|
(5.1) |
|
|
|
с |
d££ |
|
|
|
|
|||
|
|
г р |
|
і _ С о [ і _ Л е " о / « - ] |
|
|
|
|
|
|
где %> — концентрация |
примесных атомов |
на |
границах |
зерен; |
||||||
с0 — их концентрация |
в |
твердом |
растворе; |
Я 0 |
— энергия |
связи |
||||
примесных |
атомов с |
границей; |
А — постоянная |
(энтропийный |
||||||
член). Границы |
зерен |
и примеси на них являются |
серьезным |
|||||||
препятствием для распространения деформации от одного |
зерна |
|||||||||
к другому, что приводит к дополнительному |
упрочнению |
метал |
||||||||
ла. Поэтому |
предел |
текучести |
поликристаллических |
материа |
лов всегда выше, чем монокристаллов. При высокотемператур ной деформации поведение поликристаллических материалов может целиком определяться процессами пластического течения и разрушения у границ зерен [1].
Механические свойства поликристаллических тел зависят от взаимной ориентации кристаллов и их ориентации относительно направления деформации. Это особенно характерно для метал лов с г. п. у.-структурой, в том числе для бериллия, отличающе гося высокой анизотропией механических свойств (см. гл. 1). Передача скольжения через границу соседних зерен зависит от того, как ориентированы эти зерна по отношению к оси дефор мации. Например, если одно зерно в бериллии ориентировано благоприятно для легкого базисного скольжения, а у соседнего зерна с направлением деформации совпадает гексагональная
ось, трансляция скольжения в это зерно будет затруднена, по скольку отношение критических напряжений і 5 2 ) / т ( 0 0 0 | ) ^ 1 0 2 . Отдельные зерна при деформации могут находиться под дейст вием сжимающих напряжений, способствующих реализации трудно активируемых видов скольжения.
Именно анизотропия механических свойств кристаллов яв ляется причиной образования текстуры в деформированном ма териале. Характер текстур в деформированном бериллии рас смотрен нами ранее [3]. Вследствие преимущественной реализа ции легкого базисного скольжения при одноосной деформации бериллия в области не очень высоких температур образуется текстура, при которой базисная плоскость кристаллитов стре мится стать параллельно оси деформации. Степень совершен ства текстуры зависит главным образом от температуры и сте пени деформации.
Эффективность упрочнения поликрпсталлических материалов границами зерен зависит от их протяженности, т. е. от размеров зерен. Величина зерен сказывается также и па пластических и вязкостных характеристиках. Влияние размеров зерен на вяз
кость и пластичность обычно оказывается более |
сильным, |
чем |
на прочность. |
|
|
В реальных поликрпсталлических материалах |
необходимо |
|
учитывать влияние на упрочнение и разрушение не только |
гра |
ниц зерен, но и границ субзерен, которые часто образуются в
процессе |
деформации и |
термообработки. При |
разориентацни |
субзерен, |
превышающей |
критическую ( > 1 — 3 ° ) , |
их роль в про |
цессе деформации подобна роли границ зерен. Энергию границ
субзереи можно представить |
как сумму |
энергий составляющих |
|||
ее дислокаций |
[4], плотность |
которых |
в |
субграпнцах |
примерно |
на порядок выше, чем в субзерпе. По |
этой причине субграпицы, |
||||
как и границы зерен, характеризуются |
повышенной |
концентра |
|||
цией примесей. |
|
|
|
|
|
Влияние примесей и легирующих элементов на пластическую |
|||||
деформацию |
и разрушение |
поликрпсталлических |
материалов |
более сложное, чем в случае монокристаллов. Это связано не только с наличием градиентов концентрации, вызванных повы
шенным количеством |
примесей на границах |
зерен и |
субзереи |
(т. е. с равновесной сегрегацией). Дело в том, |
что в случае ани |
||
зотропных металлов |
примеси и легирующие |
элементы |
могут в |
принципе изменять анизотропию деформации, механизм упроч нения и разрушения, и это, в свою очередь, сложным образом отражается на механических свойствах полнкристаллпческого тела. Следует различать примеси и легирующие элементы двух типов: входящие в твердый раствор и присутствующие в метал ле в виде отдельных включений. Как указывалось ранее, нали чие включений весьма характерно даже для сравнительно чи стого бериллия. Влияние растворенных элементов и избыточных фаз на упрочнение и разрушение металлов различно.
В связи с этим предел текучести поликристаллического ма териала можно представить в следующем виде:
|
|
|
= |
2 т к Р |
+ стг + |
|
Оф + о,. р . |
|
|
|
(5.2) |
|
Здесь о г — ч л е н , |
связанный |
|
с преодолением |
дислокациями |
гра |
|||||||
ниц зерен и субзерен; |
Оф — вклад |
включений вторичных |
фаз; |
|||||||||
От. і) — добавка, связанная |
с |
образованием |
твердых |
растворов. |
||||||||
В этой |
главе |
проанализированы результаты |
исследований |
|||||||||
термически |
активированного |
механизма деформации |
поликри |
|||||||||
сталлического |
бериллия, влияния |
размеров |
зерен, |
субструктуры |
||||||||
и примесей |
на |
его деформацию |
и |
разрушение. |
Такой анализ |
|||||||
сопряжен с |
определенными |
|
трудностями. Во-первых, |
хотя |
изу |
чению механических свойств поликристаллического бериллия посвящено большое количество работ, физические аспекты его пластической деформации рассмотрены недостаточно. В частно сти, весьма ограниченны данные о динамике деформации, прак тически отсутствуют результаты исследований влияния суб структуры на механические свойства (лишь сравнительно не давно стало известно о необходимости учета ее влияния [5, 6]), нет данных о влиянии структуры, легирующих элементов и при
месей |
на механизм |
зарождения |
и распространения трещин, |
|
крайне |
мало сведений о влиянии |
примесей на |
хладноломкость |
|
и т. д. |
Во-вторых, |
литературные данные часто |
разноречивы, что |
связано с недостаточно строгим контролем факторов, оказываю
щих влияние на |
свойства материала. |
К числу таких |
факторов |
|
следует отнести |
прежде йсего дефекты |
на поверхности |
(микро- |
|
трещины, двойники и т. д.), проявляющиеся при испытании по |
||||
ликристаллического материала в хрупкой области, |
субструкту |
|||
ру, а также количество, дисперсность и особенности |
распределе |
ния вторичных фаз. До сих пор обычно исследовался поликри
сталлический бериллий чистотой |
ниже 99,9%, который |
вследст |
|
вие малой растворимости большинства элементов в |
твердом |
||
металле представлял собой сплав, |
упрочненный избыточными |
||
фазами [3]. |
|
|
|
5. 1. Влияние р а з м е р о в з е р е н |
на |
механические |
|
характеристики бериллия |
|
|
|
Впервые влияние размеров зерен на механические свойства бериллия изучили Бивер и Уикл [7]. По их данным, уменьше ние размеров зерен в металлокерамическом бериллии от 61 до 17 мкм привело к повышению предела прочности при растяже нии от 21 до 35 кГ/мм2. Прочность возрастала вплоть до 600° С. Относительное удлинение при растяжении также возрастало, особенно в области максимума на кривой s(T) (300—600°С), характерного для металлокерамического бериллия [8, 9] и свя занного с присутствием примесей [10, 11]. Позднее в работе [12] была изучена зависимость истинного разрушающего напряже-
ния от размеров зерен в прокатанных листах |
металлокерамиче- |
||||
ского бериллия. Содержание ВеО |
при этом |
сохранялось посто |
|||
янным, однако ее |
распределение |
изменялось. Обнаружено, что |
|||
O p ~ d - ' ' ' - " , где d—средний |
размер |
зерна. |
|
|
|
В дальнейшем |
влияние |
размеров зерен |
на |
предел текучести, |
напряжения течения и разрушающие напряжения изучалось не однократно на различных сортах бериллия [13—24]. Зависимость температурного порога хладноломкости бериллия от размеров зерен исследовалась в работах [16, 17, 24—26].
5.1.1. Влияние размеров зерен на предел текучести, напря жение течения и разрушающее напряжение. Зависимость пре дела текучести 0 S от величины зерна d обычно описывают эмпи рическим соотношением Петча [27], которое получено в резуль
тате развития идей Холла |
и |
называется уравнением |
Холла — |
Петча: |
|
|
|
o3 = |
ot |
+ Ky<riU. |
(5.3) |
Здесь а и Ку — константы. Для аналитического описания зави симости между as и d неоднократно предлагались другие соот ношения. В частности, в работе [28] предложено уравнение
as = Ad~4\ |
(5.4) |
которое тоже удовлетворительно описывает некоторые экспери
ментальные данные. |
Однако соотношение |
(5.3) является |
более |
||||||
общим. |
Кроме |
того, |
этому |
соотношению |
найдено |
теоретическое |
|||
толкование на |
основе |
дислокационных |
представлений. |
|
|||||
Величина d |
в уравнении |
(5.3) соответствует |
среднему |
диа |
|||||
метру зерна лишь в случае |
хорошо |
отожженных |
материалов. |
||||||
При наличии |
субзерен с |
большими |
углами |
разориентации |
|||||
( > 1 — 3 ° ) |
величина d равна |
размеру субзерна. |
|
|
|
||||
Подробный анализ уравнения Холла — Петча с целью уста |
|||||||||
новить физический смысл коэффициентов оч и Ку |
проведен |
Кот- |
|||||||
треллом |
[29] и Стро [30]; дополнительные |
данные |
о |
физическом |
смысле коэффициента а* получены в работе [31]. Анализ осно
ван на |
рассмотрении |
процесса |
передачи |
скольжения от |
зерна |
||||||||
к зерну. Сержент и Конрад [32] считают, что аг- представляет |
со |
||||||||||||
бой |
термическую компоненту |
напряжений |
течения, |
зависящую |
|||||||||
от |
скорости |
деформации |
и температуры. |
Величину |
оч обычно |
||||||||
определяют |
экстраполяцией |
|
линейной зависимости |
os(d~il2) |
в |
||||||||
области |
бесконечно |
большого |
d. Следовательно, |
она |
имеет |
||||||||
смысл предела текучести |
монокристаллов. Константа |
Ку |
харак |
||||||||||
теризует |
прочность |
блокирования дислокаций при передаче |
де |
||||||||||
формации от зерна |
к зерну |
и определяется |
соотношением |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
К у |
|
= |
оАЩЧш, |
|
|
(5-5) |
где оа — напряжения отрыва дислокаций от закреплений; L — расстояние между источником дислокаций и границей. В свою