ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 134
Скачиваний: 0
При переходе на технологию гидропрессоваиия не обходимо провести глубокий сравнительный техникоэкономический анализ с традиционными методами прес сования. На основе накопленного опыта по гидропрес сованию указанной группы сплавов можно назватьсле дующие перспективные направления внедрения новой технологии.
1. Получение за один цикл проволоки непосредствен но из слитка с вытяжками более 1000 из низкопрочных
ивысокопластичных сплавов.
2.Прессование прутковых полуфабрикатов различно го поперечного сечения, используемых в качестве заго товки для последующей штамповки, с целью получения изделий лучшего качества при высокой равномерности распределения механических свойств.
3.Прессование особо тонкостенных труб и полых про филей из относительно тонкостенной заготовки.
Перечисленные в ГОСТ 4784—65 алюминиевые спла вы, а также не вошедшие в ГОСТ сплавы в процессе об работки горячим прессованием ведут себя каждый по-разному. Для удобства рассмотрения технологическо го процесса прессования можно разбить их на следую щие группы.
1. Чистый и низколегированный алюминий: АВ0000, АВ0О0, АД00, АДО, АД1, АД и сплавы АМц, Д12, A M r l
иАВ.
2.Сплавы системы А1—Си—Mg—Мп типа дюралю миний: Д1, Діб, В65, ВД17, Д18.
3. |
Сплавы системы А1—Mg—Si: АД31, АДЗЗ, АД35. |
|
4. |
Теплопрочиые сплавы |
системы А1—Си—Mg—Ni— |
Fe—Si: AK2, AK4, AK4-1, А |
Кб, AK8. |
5.Высокопрочные сплавы системы А1—Си—Mg—Zrr В93, В94, В95, В96, ВАД23.
6.Магналий — сплавы А1 с Mg: АМг2, АМгЗ, АМг4, АМг5, АМгб.
Все остальные сплавы и полуфабрикаты из алюминия типа САП необходимо рассматривать отдельно.
Химический состав и средние механические свойства типичных сплавов приведенных выше групп указаны
втабл. 12 и 13.
Сцелью разработки оптимальной технологии прессо вания указанной группы сплавов исследовали зависи мость давления выдавливания от температуры (таб\п. 14*
|
|
|
|
Т а б л и ц а 12 |
|
|
Химический состав алюминиевых сплавов, % |
|
|||
Сплав |
Си |
Mg |
Ми |
Si |
Fe |
АД1 |
0,055 |
— |
— |
0,3 |
0,3 |
АМЦ |
— |
— |
1,3 |
0,6 |
0,7 |
АМгб |
0,2 |
0,3 |
0,65 |
0,4 |
0,4 |
АД31 |
0,1 |
0,8 |
0,1 |
0,65 |
0.5 |
Д і б |
4,4 |
1,6 |
0,6 |
0,3 |
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
T а б л и ц а 13 |
||
Средние мехапическпе |
свойства |
алюмнпневых |
сплавов при 20° С |
||||||
Сплав |
Состояние |
V |
|
6, |
і|>. |
Особые |
свойства |
||
кГ/.им- |
% |
% |
|||||||
|
|
|
кГ/млР |
|
|
||||
АД1 |
Прутки |
горяче- |
11 |
— |
25 |
— Высокая |
коррози |
||
|
прессованные |
|
|
|
|
онная |
стойкость, |
||
|
|
|
|
|
|
|
хорошая |
сваривае |
|
|
|
|
|
|
|
|
мость |
|
|
АМц |
Прутки |
прессован |
17 |
— |
16 |
— То же |
|
||
|
ные отожженные |
|
|
|
|
|
|
||
|
Листы |
нагартован |
19 |
|
4 |
|
|
|
|
|
ії ые |
|
|
|
|
|
|
|
|
АМгб |
Прутки |
прессован |
32 |
— |
15 |
— Высокая |
коррози |
||
|
ные отожженные |
|
|
|
|
онная стойкость |
|||
|
Листы нагартован- |
36 |
|
6 |
|
|
|
||
|
ные |
|
|
|
|
|
|
|
|
АД31 |
Прутки |
закален |
24 |
22 |
12 |
50 |
Высокая |
коррози |
|
|
ные, искусственно |
|
|
|
|
онная стойкость |
|||
|
состаренные |
|
|
|
|
|
|
||
Д і б |
Профили закален |
43 |
31 |
10 |
|
|
• |
||
|
ные, |
естественно |
|
|
|
|
|
|
состаренные
рис. 80), степени деформации и геометрии инструмента. Изучали влияние различного состава жидкостей на дав ление выдавливания и качество поверхности прутков (табл. 15). Определяли характер течения металла в за висимости от температуры и степени деформации мето-
0,5 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
|
|
|
|
In |
Л |
Рис. 80. Зависимость давления выдавливания от логарифма вы
тяжки |
дл я сплавов |
Д і б , АД31 . Рабочая жидкость |
вапор Т 70%, |
||||
графит |
30%; |
а =30 |
град., hn=i |
мм; й м = 1 0 |
мм; |
и„=40 |
мм/сек: |
пунктирные |
липни — обычное |
прессование; |
сплошные |
линии — |
гидростатическое прессование
дом прессования разрезных заготовок с координатной сеткой.
Результаты экспериментов, приведенные в табл. 14 и на рис. 80, показывают, что прессизделия из высоко пластичных термически неупрочняемых алюминиевых сплавов АД1 и АМц можно получать холодным гидропрессоваиием, причем при больших степенях деформации давление выдавливания не превышает 10 000—15 000 ат. Полученные изделия имеют отличное качество поверх ности и высокий комплекс механических свойств.
Давления выдавливания высокопрочных термически неупрочняемых алюминиевых сплавов типа АМгб и мед ных низколегированных сплавов типа Бр.Х0,5 быстро растут с увеличением степени деформации, что объясни-
Значения коэффициентов для расчета давления выдавливания по формуле р в =а\п к -f- Ь
|
Темпера - |
Давление вы |
|
||
|
давливания |
|
|||
|
тура п | д - |
|
|||
Сплав |
р п , |
кГ/см* |
Сплав |
||
ропрессо - |
|||||
|
вашія, °С |
а |
ь |
|
|
|
|
|
|||
АМц |
20 |
3300 |
1000 |
|
|
АД1 |
20 |
2900 |
0 |
Д і б |
|
Бр. ХО, 5 |
20 |
5350 |
850 |
|
|
АМгб |
20 |
5840 |
1550 |
|
|
|
|
|
|
АД31 |
Темпера |
Давление вы |
||
давливания |
|||
т у р а г и д |
|||
Рп, |
кГ/см- |
||
ропрессе - |
|||
|
|
||
ванпя, °С |
а |
ь |
|
20 |
10 400 |
1100 |
|
200 |
2900 |
0 |
|
300 |
2000 |
0 |
|
380 |
1450 |
0 |
|
200 |
1500 |
0 |
Т а б л и ц а 15
Результаты гидростатического прессования заготовок сплавов Діб различными составами смазок. Вытяжка % =9, а = 30 град.
Смазка и ж и д к о с т ь |
Температура |
Давление |
выдав |
Качество |
поверх |
нагрева, °С |
ливания, |
кГ/см* |
ности |
прутка |
Вапор |
Т 100% |
300 |
4600 |
Удовлетворитель |
||
|
|
|
|
|
ное, налипание ме |
|
|
|
|
|
|
талла на |
инстру |
|
|
|
|
|
мент |
|
Вапор |
Т |
70% + |
300 |
4500 |
То же |
|
+ графит 30% |
|
|
|
|
||
Вапор |
Т |
60% + |
300 |
4550 |
» » |
|
+ графит 40% |
|
|
|
|
||
Вапор |
Т |
70% + |
300 |
4000 |
Хорошее, |
налипа |
+ графит 25%+си- |
|
|
ние металла на ин |
|||
ликоновая |
смазка |
|
|
струмент |
отсутст |
|
5% |
|
|
|
|
вует |
|
ется высокой упрочняемостью материалов под действием холодной деформации.
Процесс выдавливания сплава АМгб происходит при постоянном колебании давления выдавливания, что рез-
ко ухудшает качество прессизделий и нередко приводит к полному их разрушению. Поэтому для получения вы сококачественных изделий из термически неупрочняемых алюминиевых сплавов можно рекомендовать технологию гидропрессоваиия с нагревом металла заготовки до
200—250° С. При |
этом |
почти вдвое снижается давление |
||||||||
выдавливания,ст а б ил изиру - |
|
|
|
|||||||
ется |
процесс |
истечения, а |
HRB |
|
Г °С |
|||||
механические |
свойства |
по |
|
|||||||
|
|
no |
||||||||
лучаемых |
изделий |
снижа |
|
|
||||||
ются |
незначительно.' |
|
|
|
no |
|||||
Холодное |
гидропрессова |
75 |
|
70 |
||||||
ние |
высокопрочных |
терми |
|
|||||||
чески |
упрочняемых |
алюми |
45 |
|
w |
|||||
ниевых |
сплавов |
типа |
Д і б |
15 |
1 |
|
||||
нецелесообразно. |
При |
не |
|
|||||||
больших |
вытяжках |
(поряд |
1 |
|
||||||
ка 3) |
давление |
выдавлива |
|
|||||||
Рис. 81. Влияние теплового эффек |
||||||||||
ние |
превышает |
10 000 |
ат. |
|||||||
та на |
твердость |
гндропрессованно- |
||||||||
Процесс |
представляет |
со |
го |
изделия из |
сплава Бр.Х0,5 |
|||||
бой, |
как |
правило, |
мгновен |
|
|
|
ное выдавливание всего объема заготовки при значитель ном избыточном давлении жидкости. Изделия при этом имеют плохое качество поверхности. Кроме того, холод ная обработка сплавов типа Д і б снижает прочностные свойства в термически обработанном состоянии.
Анализ данных, полученных при гидростатическом прессовании сплавов Д і б и АД31, а также анализ меха нических свойств прутков, приведенный ниже, показыва ет, что оптимальными параметрами гидростатического
прессования являются следующие: 1) для сплава |
Д і б — |
||||
температура |
нагрева металла |
380° С, температура |
нагре |
||
ва |
контейнера |
и жидкости |
300° С, состав жидкости — |
||
70% |
вапора |
Т, |
25% графита, 5% силиконовой смазки; |
||
2) |
для сплава |
АД31 — температура нагрева металла, |
контейнера и рабочей жидкости 200°С, остальные пара метры те же, что для сплава Діб .
При гидропрессовании алюминиевых и медных спла вов наблюдается значительный тепловой эффект. Повы шение температуры при гидропрессовании необходимо учитывать при подборе жидкости и смазки и при прогно зировании получаемых механических свойств. Например, при холодном гидропрессовании термически неупрочняе-
мых сплавов результаты нагартовки могут быть сильно снижены за счет теплового эффекта (рис. 81).
Расчет теплового эффекта можно вести по формулам: для алюминия и алюминиевых сплавов
Д Г С |
= |
3,9рв ; |
|
|
|
|
|
(134) |
||
для медп и медных сплавов |
|
|
|
|
|
|
||||
АТ°С = |
2,64рв |
|
|
|
|
|
(134а) |
|||
(размерность р в |
— кГ/мм2). |
и данные |
табл. 15, можно |
|||||||
Используя формулу |
(134) |
|||||||||
определить |
коэффициенты |
ах |
и Ъ\ для |
рассматриваемой |
||||||
группы сплавов |
при различных температурах |
(табл. |
16). |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
16 |
|
Значения |
коэффициентов |
Я| и Ь\ для расчета |
теплового эффекта |
|||||||
|
|
|
по формуле |
Д Г ° С = Я|1пХ-|-й| |
|
|
||||
|
Темпера |
|
|
|
|
Темпера |
|
|
||
Сплав |
тура гпд |
|
|
|
Сплав |
тура ПІД- |
о. |
|
||
ропрессо |
|
|
|
рбпрессо- |
|
|||||
|
вания, °С |
|
|
|
|
вання, °С |
|
|
||
А М ц |
|
20 |
129 |
39 |
|
|
|
20 |
400 |
43 |
АД1 |
|
20 |
113 |
0 |
|
Д і б |
|
200 |
113 |
0 |
Б р . ХО, 5 |
|
20 |
140 |
23 |
|
|
|
300 |
78 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
380 |
56 |
0 |
|
|
|
|
|
|
А Д 3 1 |
|
200 |
28 |
0 |
Расчетом теплового эффекта по приведенным выше формулам можно в первом приближении определить тео ретически возможное максимальное повышение темпера туры в очаге деформации. Фактически скачок температу ры может быть значительно ниже, так как значение дав ления выдавливания, входящее в формулу, само сильно зависит от температуры в очаге деформации. Точность результатов повышается при снижении вытяжки.
Алюминиевые сплавы отличаются повышенной адге зией к поверхности инструмента при горячем прессова нии. Налипание металла на матрицу приводит к ухуд шению качества поверхности прессизделий, повышению неравномерности истечения и снижению стойкости инст-