ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 107
Скачиваний: 0
вышают давление в рабочем контейнере (или понижают давление в приемной камере), благодаря чему происхо дит истечение металла через отверстие в матрице. В ре зультате получают высококачественные изделия из гранулированных материалов. Предварительные экспе рименты показывают, что за счет рационального леги рования и использования вышеописанной технологии по лучения гранулированных полуфабрикатов можно повы сить прочность алюминиевых сплавов в термически обработанном состоянии до 85—95 кГ/мм2.
Как известно, эффект упрочнения и улучшения струк туры при производстве гранул достигается за счет вы сокой скорости охлаждения малых объемов металла, которую невозможно создать при охлаждении слитков, При этом формируется плотная равномерная мелкозер нистая структура, кривые переменной растворимости на диаграмме состояния смещаются в сторону увеличения предельной концентрации легирующих элементов, по давляются процессы ликвации, что приводит к высо кой равномерности распределения легирующих элемен тов и примесей.
Существенный недостаток технологии изготовления полуфабрикатов из гранулированных материалов — не обходимость и сложность последующей сварки отдель ных частиц в монолит. Приэтом необходимо учитывать, что при любом способе невозможно достигнуть полного схватывания всех частиц, т. е. в изделиях, изготовленных из гранул, всегда находятся дефекты в виде расслоений и пор. В прессованных полуфабрикатах этот дефект про является в виде значительной шиферности излома про дольных образцов и резкого падения свойств поперечных образцов.
На основании приведенного анализа можно сделать и другой важный вывод, что технология производства из делий из гранулированных материалов не исчерпывает
полностью |
возможностей улучшения свойств |
металлов |
|
и сплавов |
за счет высоких скоростей |
кристаллизации. |
|
Очевидно, |
предельные свойства будут |
иметь |
изделия, |
полученные из монолитного слитка, скорость кристалли зации которого была столь же высока, как и гранул при попадании их в воду.
Однако создать в реальных условиях подобные ско рости кристаллизации в металле значительного сечения
за счет интенсивного теплоотвода невозможно, кроме того, неизбежна неравномерность охлаждения перифе рийных п центральных слоев.
Агрегатное состояние вещества зависит не только от температуры, но и от давления. Зависимость температу ры плавления от давления описывается уравнением Клаиперопа — Клазпуса:
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рж |
|
|
|
|
|
(138) |
|
|
dp |
|
|
гпл |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
р ж |
и р т в — плотности |
жидкой и твердой фаз; |
|
||||||
|
|
гпл— удельная |
|
теплота |
плавления. |
|
||||
|
Как правило, v1K>vTB, |
и |
поскольку |
г П л > - 0 , |
то |
|||||
с1Тпл |
/dp>0, |
т.е. с увеличением |
давления |
температура |
||||||
плавления |
возрастает. Решение уравнения |
(138) позво |
||||||||
ляет выразить эту зависимость, принимая |
р ж , р т в и |
гпл |
||||||||
постоянными: |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
(—-ж |
— |
т |
в ) |
|
|
|
|
|
|
|
\ Р |
р |
|
; |
|
|
|
(Тпл)р |
= |
( Г п л ) 0 |
е |
^ |
|
1 Р ~1 > . |
|
(139) |
||
Повышение давления |
приводит к сближению атомов |
вещества, снижению их подвижности и при достижении критического давления происходит затвердевание жид кости. Металл перейдет в твердое состояние при посто янной температуре во всех точках, в которых давление превысит критическое значение, т. е. практически про изойдет одновременное затвердевание металла во всем объеме, при этом возможна чрезвычайно высокая ско рость кристаллизации.
Если при постоянном закритическом давлении произ вести охлаждение системы ниже Тпл, то можно получить слиток или готовое изделие при нормальных условиях со структурным состоянием, отвечающим высокой скорости кристаллизации.
Вопросы кристаллизации металлов при высоких и сверхвысоких давлениях мало изучены в настоящее-вре мя, однако это направление может стать весьма пер спективным в развитии технологии литейного производ ства, вытекающим непосредственно из технологии литья под давлением и штамповки жидкого металла.
Проблема надежной сварки отдельных элементов
имеет большее значение и при изготовлении армирован ных материалов. Известен ряд способов получения ком позиционных материалов, армированных высокопрочны ми волокнами, основанными на совместной пластической деформации всех элементов композиции листовой про каткой, волочением, осадкой пли взрывом [155].
Из названных процессов профили, в том числе и тру бы, молено получать волочением и взрывом, причем в по следнем случае получают изделия малой длины и боль шого сечения. Волочение имеет следующие недостатки: 1) высокое продольное растягивающее напряжение мо жет вызвать разрушение высокопрочных армирующих волокон в процессе деформирования; 2) создаются тя желые условия трения на контактных поверхностях, так как армированные материалы высокопрочны; 3) весьма ограничены степени деформации (как частные, так и сум марные) .
Основными недостатками способа производства ар мированных изделий взрывом являются: 1) большая трудность управления процессом (незначительное откло нение от оптимальных технологических параметров при водит к разрушению волокон и всего изделия); 2) не возможность получения профилей и труб большой длины и небольших сечений; 3) необходимость создания специ ализированного обор5г дования.
Весьма перспективным направлением развития тех нологии производства армированных изделий типа про филен и труб является использование способов гидро прессования.
Основными задачами в развитии технологии произ водства армированных изделий на современном этапе можно назвать следующие: улучшение качества компо зиционных армированных изделий, повышение равно мерности распределения механических свойств по длине и сечению, решение проблемы получения армированных профилей различного поперечного сечения, в том числе и труб особенно малого диаметра и большой длины, сни жение трудоемкости процесса с одновременным повыше нием выхода годного.
Для решения поставленных задач методом совмест ной пластической деформации необходимо создать наи более благоприятную схему напряженно-деформирован ного состояния во всех зонах очага деформации и на всех
этапах процесса деформирования обеспечить условие ламинарного (послойного) течения металла при про хождении очага деформации, так как при турбулентном течении, имеющем место, например, при обычном прес совании, нарушается сплошность и определенная зако номерность распределения армирующих волокон. Ла минарное течение обеспечивает также условие равно мерного распределения деформаций, а следовательно, и
механических |
свойств |
по |
|
|||||
длине и |
сечению |
изделий. |
|
|||||
Как |
известно, в |
процессе |
|
|||||
гидропрессования |
действует |
|
||||||
ярко |
выраженная |
схема |
|
|||||
всестороннего |
|
объемного |
|
|||||
неравномерного |
сжатия. |
|
||||||
Практическое |
|
отсутствие |
|
|||||
сил |
контактного |
трения |
в |
|
||||
процессах |
гидропрессова |
|
||||||
ния |
обеспечивает |
условия |
|
|||||
ламинарного течения |
метал |
|
||||||
ла и |
исключительно |
равно |
|
|||||
мерного |
распределения |
де |
|
|||||
формации и |
механических |
|
||||||
свойств |
по длине и сечению |
Рис. 106. Схема гидропрессова |
||||||
изделий. |
Конфигурация |
за |
||||||
ния трубы, армированной высо |
||||||||
готовки и ее длина не |
огра |
копрочными волокнами |
||||||
ничиваются |
конфигурацией |
|
контейнера и усилием прессования, что обеспечивает по лучение изделий большой длины и различных попереч ных сечений.
На рис. 106 приведена схема гидропрессования тру бы, армированной высокопрочными волокнами'. Заго
товку |
изготовляли из двух матричных слоев сплава АД 1, |
|||||||
выполненных в виде труб 4 и 5 длиной |
100 мм, |
имеющих |
||||||
такие |
размеры: |
наружная — диаметр. |
16 |
мм, |
диаметр |
|||
отверстия 13,1 |
мм; |
внутренняя — диаметр |
13 |
мм, |
диа |
|||
метр |
отверстия |
10,1 |
мм. На |
внешней |
поверхности |
тру |
||
бы 5 делали резьбу с шагом |
0,2 мм. Высокопрочную |
не |
ржавеющую проволоку 6 диаметром 0,1 мм при навивке
укладывали во впадины резьбы. Внутреннюю |
трубу |
с навитой проволокой помещали внутри внешней |
трубы |
1 Работа проведена авторами совместно с Мануйловым В. Ф. и Ширяевым Е. В.
її проваривали торцы для герметизации заготовки. В под готовленную таким образом заготовку вводили иглу 3 ди аметром 10 мм и длиной ПО мм. Заготовку с иглой по мещали в контейнер 2 и подпрессовкой герметизировали по месту контакта с матрицей 8. В контейнер заливали машинное масло, которое выполняло роль рабочей жид кости 7. С помощью пуансона J осуществляли выдавли вание армированной трубы 9 через отверстие, образо ванное иглой 3 и матрицей <5, имеющей диаметр 14 мм. В результате получали высококачественную армирован ную трубу. Как показали рентгеновские снимки, арми рованное волокно равномерно распределяется по сече нию пресснзделия, отсутствуют разрывы волокна. Ана логичным образом можно получать армированные сплошные и полые профили различных сечений.
Еще более эффективно применение процессов гндропрессования для получения высококачественных сплош ных и полых многослойных профилей, в которых остро нуждается промышленность [156]. Технология гпдропрессования многослойных профилей мало отличается от описанной выше.
Для выяснения возможности получения качествен ных многослойных изделий из разнородных металлов авторами были проведены исследования процессов гндропрессованпя указанных выше материалов в широком диапазоне температур, скоростей и степеней деформа ции. Результатом исследований явилась разработка оп тимальных технологических параметров гидропрессова ния многослойных прутковых полуфабрикатов высокого качества (табл. 37).
Внедрение процессов гндропрессованпя в промыш ленность открывает широкие перспективы перед метал ловедами. Становится возможным создание новых спла вов, имеющих более высокие механические и специаль ные свойства и низкие технологические свойства. Обра ботка этих сплавов возможна только методами гидро прессования.
Большой интерес представляют исследования процес сов гндропрессованпя новых композиций жаропрочных сплавов на никелевой основе, проведенные авторами. Были деформированы литые жаропрочные сплавы с по вышенным содержанием легирующих элементов, порош ковые материалы на основе интерметаллическнх соеди-
Оптимальные технологические параметры гидропрессования многослойных изделий
|
Темпера |
Скорость |
Вытяжка, |
Рабочая |
|
|
Композиция* |
тура, °С. |
V |
Смазка |
|||
не менее |
среда |
|||||
|
не менее |
мм/сек |
|
|
|
|
А Д 1 - А Д 1 |
20 |
2,7 |
2 |
Вода |
Графит |
|
АД1—Ml |
250 |
2,7 |
4 |
Вапор Т |
Графит |
|
Х18Н10Т—ВТЗ |
550 |
650 |
6 |
Графит |
ВаС12 |
|
Х18Н10Т—Мо |
1100 |
650 |
6 |
Графит |
Стекло |
|
Х18Н10Т—Nb |
1100 |
650 |
6 |
Графит |
Стекло |
* Первым указан наружный слой.
П р и м е ч а и и е. Гндропрессованне подвергали вакуумнроваиный пакет, собранный нз указанных в таблице металлов, с соответствующей прослойкой.
нений, гранулированные жаропрочные материалы, а так же большая группа тугоплавких металлов (хром, мо либден, ниобий и др.). Из этих материалов были полу чены высококачественные прутковые полуфабрикаты. Всесторонними исследованиями выявлено не только по вышение механических и специальных свойств, но и су щественное улучшение технологических свойств мате риалов: технологической пластичности при осадке, об рабатываемости резанием, свариваемости и др.
Для перевода единиц измерений в новую систему СИ следует использовать соотношения:
1 |
ккал = 4,19 кДэю; |
|||
1 |
ккал/ |
(кг-град) |
=4,19 кДж/ (кг-град); |
|
1 |
пз = |
0,1 |
Н-с/м2; |
|
1 |
атм = 101,1328 |
кН/м2; |
||
1 |
мм рт. ст. =133,3 Н/м2; |
|||
1 |
кГ/мм?=9,8 |
МН1м2\ |
||
1 |
кГ/см2 = 98,1 |
кН/м2. |
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.K a m i an Т. Mitteilungen iiber Forschungsarbeiten auf dem Gebiete des Ingenieurswesens, Hf. 118, 1912.
2. Б p и д ж м e н П. В. Физика высоких давлений. М., ГОНТИ, 1935.
3.Б р и д ж м е н П. В. Новейшие работы в области высоких дав лений. Перев. с англ. М., ИЛ, 1948.
4. Б р и д ж м е н П. В. Исследование больших пластических дефор маций н разрыва. М., ИЛ, 1955.
5. |
Б е р е с и е в Б. II. Изв. АН СССР, ОТН, 1957, № 5. |
|
|
|||||||||||||||
6. Б е р е с и е в |
Б. И. Пзз. АН СССР, ОТН, 1958, № 10, с. 144--146. |
|||||||||||||||||
7 |
Б е р е с и е в |
Б. И. и др. Инжснерио-фнзпч. |
|
журнал, |
т. 1, 1958, |
|||||||||||||
|
№ 11, с. 105—109. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
8. Б е р е с и е в |
Б. 1-І. и др. Некоторые |
вопросы |
|
больших |
пластиче |
|||||||||||||
|
ских деформации металлов при высоких |
давленнях. |
М.- Изд. |
|||||||||||||||
|
АН СССР, 1960. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
9. Б е р е с и е в |
Б. И. п др. Пластичность |
и прочность |
твердых тел |
|||||||||||||||
|
при высоких давлениях. М., Изд. АН СССР, 1970. |
|
|
|
||||||||||||||
10. П е р л и н |
II . Л. |
Теория |
прессования металлов. М., «Металлур |
|||||||||||||||
|
гия», 1964. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11. |
Г у б к и н |
С. И. |
Теория |
обработки |
металлов |
давлением. М., |
||||||||||||
|
Металлургнздат, 1947. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
12. |
В е р е щ а г и н |
Л. Ф. |
Высокие |
давления |
в |
технике |
будущего. |
|||||||||||
|
Изд. АН СССР, 1956. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
13. |
К о р н е е в |
Н. Н. и др. Труды ВНАМ № 3. М., Обороигнз, 1956. |
||||||||||||||||
14. В о b г о w s к у A. Nature, |
1963, № 4879, р. 474. |
|
|
|
|
|||||||||||||
15. |
Д о б а т к и н |
|
В. И. Непрерывное литье и литейные свойства |
|||||||||||||||
|
сплавов. М., Оборонгиз, 1948. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
16. Б е р е ж н о й |
|
В. Л. |
В |
сб. «Формоизменение |
|
при обработке ме |
||||||||||||
|
таллов давлением». Ин-т с-х. машиностроения. |
Ростов-на-Дону, |
||||||||||||||||
|
1970. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17. |
И с т о м и п |
П. С. Прессование |
металлов. |
М., |
Металлургнздат, |
|||||||||||||
|
1944. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18. |
Ч е р т а в е к и х А. К. Трение |
и смазка |
при обработке |
металлов |
||||||||||||||
|
давлением. М., Металлургнздат, |
1955. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
19. |
П р о з о р о в |
Л. В. Прессование стали и тугоплавких сплавов. |
||||||||||||||||
|
М., «Машиностроение», |
1969. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
20. М о г у ч и й |
Л. Н. Вестник машиностроения, |
1964, № 3, с. 61—64. |
||||||||||||||||
21. |
Д ж о н с о н |
В., |
К у д о |
X. |
Механика |
процесса |
выдавливания |
|||||||||||
|
металла. Перев. с аигл. М., «Металлургия», |
1965. |
|
|
|
|||||||||||||
22. |
М о г у ч и й |
Л. Н. В сб. «Пластическая деформация |
металлов». |
|||||||||||||||
|
М., «Наука», |
1964. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
23. |
П е р л и н |
II. Л., |
Г л е б о в 10. |
П. Цветные |
металлы, |
1961, № 1, |
||||||||||||
|
с. 72—75. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24. |
Г л е б о в |
10. |
П. Цветные |
металлы, |
1962, № 7, с. 65—70. |
|||||||||||||
25. |
К о р н е е в |
1-І. И. |
н др. Обработка |
давлением |
тугоплавких ме |
|||||||||||||
|
таллов и сплавов. М., «Металлургия», |
1967. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
26. К о но н е н ко |
В. Г., |
Б о б о р ы к и и |
10. |
А. |
Кузнечно-штампо- |
|||||||||||||
|
вочное производство, |
1963, № 3, с. 10—13. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
27. |
З а л е с с к и н |
В. И., |
М е н д ы б а е в |
О. С. Прессование прямым |
||||||||||||||
|
истечением |
с вибрацией. Изв. вузов. «Черная металлургия», 1967, |
||||||||||||||||
|
№ 11, с. 98—103. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
28. |
С е в е р д е н к о В. П. и др. Ультразвуковая |
обработка |
металлов. |
|||||||||||||||
|
Минское книжное изд-во, 1966. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29.Кузнечио-штамповочное производство, 1971, № 11, с. 3—5; 7—10; 18—22.
30. |
Ш е в а к п її |
Ю. Ф. и др. В сб. «Исследование процессов |
обра |
|
ботки давлением цветных металлов». Гипроцветметобработка, |
||
|
вып. 34, 1971, с. 27—33. |
|
|
31. |
Б а т у р и н |
А. И. Кузнечно-штамповочиое производство, |
1966, |
№ 8, с. 5—9.
32.Metal Forming, 1967, v. 34. № 10, p. 296—303.