Файл: Климентов П.П. Динамика подземных вод учеб. для геологоразведоч. техникумов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 261
Скачиваний: 0
чает наличию значительного дополнительного фильтрационного со противления ложа реки. Отсюда ясно, что учет неоднородности ло жа водохранилища в расчетных формулах можно осуществлять либо путем соответствующего увеличения длины потока L (на AL), либо путем учета дополнительной потери напора АН. Значение па раметра АН может быть определено так же, как и значение пара метра ЛL, по данным о положении уровня в трех точках с исполь зованием приведенных выражений (VII,34 и VII,35).
Обозначая в формулах (VII,34 и VII,35) падение напора на участке Ь2 через АНХ- 2 а на участке Ьх через АЯ0-і и вводя пара метр АН, получим после исключения q следующее выражение:
ЛЯ = АЯо_1- Д Я '1_ 2^-. |
(VI 1,37) |
При расчетах подпора по формулам установившейся фильтра ции методом от сечения к сечению, влияние дополнительного филь трационного сопротивления ложа реки или водохранилища учиты вается введением параметра AL в расчетное расстояние при опреде лении величины ух или zx в первом сечении. При этом сечение считается расположенным на величину AL дальше от уреза реки по сравнению с его реальным расположением. Аналогичным образом при учете сопротивления ложа через АН, горизонт воды в водохра нилище (НПГ) уменьшается на величину АН при неизменном рас стоянии до расчетного сечения.
Следует иметь в виду характер влияния вводимой, таким обра зом, поправки на величину подпора. Введение параметров AL или АН уменьшает величину подпора в расчетных сечениях. Поэтому при неверном (в сторону завышения) определении значений AL или АН прогноз подпора может оказаться ненадежным, занижаю щим подпор грунтовых вод. Указанное обстоятельство необходимо учитывать при схематизации гидрогеологических условий и обосно вании расчетных схем для целей прогноза подпора.
ПОДПОР ГРУНТОВЫХ вод в условиях
НЕУСТАНОВИВШЕЙСЯ ФИЛЬТРАЦИИ
Развитие подпора грунтовых вод во времени происходит замедленно, поэтому прогноз формирования депреосионной кривой при подпоре имеет большое практическое значение, так как позво ляет установить оптимальные сроки строительства защитных со оружений.
Процесс фильтрации подземных вод при развитии подпора носит явно неустановившийея характер и описывается дифференциальным уравнением (II.88) Буссинеска. Прогноз развития подпора осуще ствляется на основе аналитических решений дифференциальных уравнений либо методом моделирования.
Аналитические методы основываются на линеаризации диффе ренциальных уравнений и их последующем решении при соответст
вующих начальных и граничных условиях. К настоящему времени получены аналитические решения для одномерных линейных полуограниченных и ограниченных потоков при мгновенном, постепен ном и других видах изменения уровня воды на их границах. Имеют ся отдельные решения для двухмерных плановых потоков и слож ных условий инфильтрационного питания [5, 13, 22, 32, 33, 62, 70,
106 и др.].
Здесь рассмотрены лишь основные решения для одномерного линейного потока, которые широко используются для практических
расчетов. Предварительно |
отметим, |
Ф(Л) |
|||||
что точность прогноза развития под |
|
||||||
пора на основе аналитических реше |
|
||||||
ний значительно менее высокая,чем |
|
||||||
точность определения стационарно |
|
||||||
го подпора, |
вследствие |
недостаточ |
|
||||
ной достоверности параметров (k и |
|
||||||
ц), используемых в расчетах, и зна |
|
||||||
чительной схематизации |
природных |
|
|||||
условий при получении решений. |
|
||||||
Неустановившийся подпор грун |
|
||||||
товых |
вод в условиях |
полуограни- |
|
||||
ченного потока. Решение для схемы |
|
||||||
однородного полуограниченного по |
|
||||||
тока с горизонтальным |
водоупором |
|
|||||
(і = 0) |
при отсутствии инфильтраци |
|
|||||
онного |
питания |
(117= 0) |
и мгновен |
|
|||
ном изменении |
горизонта |
воды на |
|
||||
урезе |
водохранилища |
|
получено |
|
|||
H. Н. Веригиным [5, 33]. Принимая |
|
||||||
мощность |
потока |
в зоне |
подпора |
Рис. 101. График функции |
|||
равной |
некоторой |
средней величине |
Ф(Я) |
/іСр и решая линеаризованное таким
образом дифференциальное уравнение (VI,2), H. Н. Веригин полу чил следующую расчетную формулу для определения ординаты кривой депрессии в процессе развития подпора во времени:
У* = УЬ\ + ( У \ - І Ч ) [ \ - Ф ( Х ) ] ,
(VII,38)
где ух— искомая ордината кривой депрессии в сечении, располо женном на расстоянии х от уреза водохранилища через время t, считая от момента заполнения водохранилища; hx— мощность по
тока в расчетном сечении до подпора; hi и у\ — мощность |
потока |
на урезе водохранилища до и после подпора (см. рис. 92); |
Ф(к) — |
специальная функция (интеграл вероятности Гаусса), значение ко торой определяется в зависимости от величины безразмерного ар гумента і по графику (рис. 101).
Величина аргумента К определяется выражением:
X |
X |
|
X = |
(VI 1,39) |
|
|
2 Уat |
|
где k — коэффициент фильтрации; |
ц — недостаток насыщения |
по- |
, |
khcv |
— |
род; пСр — средняя мощность потока в зоне подпора;« = ------ |
||
|
ц |
|
коэффициент уровнепроводности.
Таким образом, аргумент X учитывает положение сечения, в ко тором определяется подпор, время его развития и параметры пото ка. Значение средней мощности потока hcv можно определять по формуле:
/іср |
2j/i + hi |
(VII,40) |
|
3 |
|||
|
|
||
Для периода прекращения фильтрации воды из водохранилища |
|||
и возобновления притока грунтовых вод средняя мощность потока |
|||
. |
Уі-^-ha |
|
|
находится по отношению «ср « |
— - — (здесь пп— мощность по |
тока грунтовых вод в сечении, где влияние подпора практически не ощущается).
Как видно из графика функции |
Ф(Л), представленного на |
|||
рис. 101, при ^~оо аргумент |
Ф (Я =0)=0. |
При этом |
формула |
|
(VII,38) обращается в формулу |
(VI 1,6) |
стационарного подпора. |
||
Расход грунтового потока в любом сечении на расстоянии х от |
||||
уреза водохранилища в момент |
времени t |
определяется |
выраже |
|
нием: |
|
|
|
|
k (уг—hl) |
—j — , |
1Ѵ7 |
1 |
(VII,41) |
|
|
|
|
2 У nat
Из формулы (VII,41) следует, что расход потока на урезе водохра нилища (при х — 0) можно определять по уравнению (VII,41а):
Ц уі |
ht) |
(VII,41а) |
Ях=0 |
<7о> |
2 фnat
где (ft — расход потока на урезе водохранилища до подпора (опре деляется по формулам гл. IV и V ).
В работах [5, 29, 106, 108] приведены решения для определения неуетановившегося подпора в полуограниченном пласте при линей ном и ступенчатом законах изменения уровня в водохранилище, а также для условий неоднородного .-троения потока.
Пользуясь приведенными расчетными формулами (VII,38 и VII,41), можно построить кривые депрессии и определить расход потока на разные периоды времени t от начала развития подпора.
П р и м е р (по H. Н. Биндеману). Определить положение кри вой депрессии в процессе развития подпора. Участок сложен мел козернистыми песками, имеющими коэффициент фильтрации k — = 4,77 м/сут, недостаток насыщения р = 0,20. Водоупорное ложе по тока горизонтально и 'имеет отметку 0. Мощность водоносного пласта у реки до подпора Ді = 5 м, после наполнения водохранили ща у і= 12 м.
Требуется определить положение кривой депрессии в сечениях,
отстоящих на 50, 100, 250 и 500 м от уреза |
водохранилища |
через |
|
50, |
100 и 250 суток от момента наполнения |
водохранилища |
и при |
t = |
оо («стационарная» кривая). |
|
|
Порядок расчета дается на примере определения мощности по тока в сечении, отстоящем на 100 м от водохранилища, через 250 суток от начала его наполнения. Мощность водоносного пласта до подпора в этом сечении определена /іюо= 6,98 м.
По формулам |
(VI1,40 и VII,39) определяем значения /гср и Я: ' |
||
/іср —2Х 12 + |
5 = |
9,67 м и |
|
Я = |
|
100 |
|
|
0,208. |
||
|
' |
0,20 X 9,67 X 250 |
|
|
: 1 / І Ѵ |
||
По графику (см. рис. 101) |
находим значение Ф(Я) —0,235. Наконец, |
||
вычисляем ух по формуле |
(VI,38): ух2 = 6,982+ (122—52) (1—0,235) = |
= 139,75; г/х = У 139,75= 11,82 м. В табл. 5 приводятся данные о мощности водоносного пласта для различных сечений и моментов времени, полученные аналогичным расчетом. Изменения кривой депрессии грунтовых вод во времени показаны на рис. 102.
регаводохраниРасстояниеотбе лища,м |
X |
|
|
• |
|
50 |
ос |
100 |
ос |
250 |
оо |
500 |
оо |
|
|
|
Время от началнаполненияводохранилища /, суткиТ а б л и ц а |
5 |
||||||||
|
0 |
|
50 |
|
100 |
|
|
250 |
|
ео |
(стационар |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ныйподпор) |
||
г< |
у |
X |
Ф(А) |
У |
X Ф(Л) |
У |
X |
Ф(\) |
У |
X |
(>4 |
V |
% |
||||||||||||
|
|
|
|
|
ф |
|
1 6,070,2350,25511,200,1650,18511,570,1040,11511,920 012,48
1 6,980,4700,49510,430,3290,36211,170,2080,23511,820 0 12,95
1 9,101,1750,8809,850,8240,75010,610,5210,53711.740 0 14,26
112,002,3500,99912,011,6281,98412,041,0420,85312.750 016,22
Неустановившийся подпор грунтовых вод в ограниченном пото ке. Для ограниченного по длине потока получены решения при различных граничных условиях на второй (правой) границе потока:
а) для случая открытой второй границы и выполнения на ней граничного условия первого рода H = f(t) ;
б) для случая закрытой второй границы и выполнения на ней граничного условия второго рода (Q = const).
Ограниченный поток с постоянным уровнем на верховой грани
це. Решение для условий |
однородного грунтового потока |
с гори |
|
зонтальным водоупором |
(і = 0) и наличием |
инфильтрации |
(ІѴ>0) |
при мгновенном изменении уровня воды в |
водохранилище |
(мгно |
венный подпор) получено H. Н. Веригиным [5, 33]. Расчетная фор мула для определения ординаты кривой депрессии в процессе раз вития подпора в любом произвольном сечении на расстоянии х от
уреза водохранилища имеет вид: |
|
|
|
||
г |
U- |
-X |
|
(VII,42) |
|
У:■= Ÿ Лх+ ({/ï- ■AÏ) |
|
||||
L\—2 |
Z-1—2 |
||||
|
|
||||
где Z.J—2— ширина междуречья |
|
|
|
X |
|
|
(длина |
потока) А |
% — |
||
|
Li-2 |
специальная функция (ряд Фурье), значения которой определяют-
|
|
X |
и величи- |
ся в зависимости от положения расчетного сечения -,---- |
|||
khCpt |
|
I. 1—2 |
|
at |
|
|
|
ны параметра t = |
L2 |
по графику (рис. 103). |
Значения |
|
1-2 |
|
Рис. 102. Схема формирования уровня грунто вых вод во времени при подпоре
Six, —---- ) отсчитываются по оси ординат для соответствующей
по значению т кривой.
При £ = оо значение S (т, —---- ) — 0 и приведенная выше фор-
'Х-1-2 '
мула (VII,42) становится аналогичной формуле (VII,11) для опре деления стационарного подпора.