Файл: Шахназарян С.Х. Возведение зданий методом подъема этажей и перекрытий. Исследования, проектирование, строительство.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 197
Скачиваний: 0
в изготовлении из-за большого объема сварочных работ. Кроме того, при изготовлении втулок-замков для ворот ников, необходимых для захвата перекрытия тягами гидроподъемников, требовалось выполнение трудоем ких работ по их механической обработке. При этом надо отметить, что втулки-замки необходимы только в период подъемно-монтажных работ здания.
В результате анализа отечественного и зарубежного опыта строительства и, в частности, опыта возведения 4-этажного здания методом подъема этажей авторами сформулированы основные требования, которые должны быть предъявлены к воротникам и соединениям плит перекрытий и колонн. Воротники должны быть просты ми в изготовлении и в процессе возведения здания обес печивать:
необходимый зазор между колоннами и плитами пе рекрытий для возможности последующего подъема по следних;
выполнение функций направляющих при подъеме плит перекрытий вдоль колонн;
возможность захвата плит перекрытий захватными гайками грузовых тяг подъемников и фиксацию послед них во время подъема и опускания груза;
восприятие опорных усилий при подъеме плит пере крытий (иметь необходимую прочность и жесткость);
прохождение соединительных муфт грузовых тяг при их подъеме и опускании.
Конструкции соединения перекрытий с колоннами должны обеспечивать:
возможность быстрого освобождения грузовых тяг подъемников (без технологических простоев оборудо вания) ;
технологичность выполнения работ по соединению узла на стройплощадке;
восприятие усилий, возникающих в узле соединения в эксплуатационный период здания, в зависимости от конструктивной схемы здания.
Для 9-этажных зданий соединения перекрытий и ко лонн были разработаны с учетом этих требований.
Конструкция узла предусматривает как окончатель ное, так и временное крепление перекрытия к колонне. При окончательном креплении (рис. ІІ.8) плита пере- ' крытия опускается на закладной штырь, вставляемый в отверстие колонны снизу плиты после ее подъема, и гру
37
зовые тяги гидроподъемника освобождаются. Далее производится зачеканка цементно-песчаным' раствором зазора между воротником и колонной и сварка сверху плиты арматурных вставок к воротнику и колонне по их периметру. При временном креплении плита также са жается на закладной штырь и грузовые тяги гидроподъ емника немедленно освобождаются. Из изложенного видно, что штырь, закладываемый снизу плиты в отвер стие колонны, заменяет ранее применяемые накладки, привариваемые к колонне при окончательном крепле нии, и специальное приспособление для перезарядки тяг при временном креплении. Таким образом, разработан ная новая конструкция узла со штырем позволяет отка заться от выполнения сварочных работ снизу плиты и исключает технологические простои в процессах подъе
ма. Такой узел может быть применен в зданиях, |
возво |
димых методом подъема этажей, решенных по |
рамной |
и рамно-связевой конструктивным схемам. |
|
Конструкция воротника (рис. II.9) разработана из уголков без применения втулок-замков. В нем преду смотрен новый принцип захвата плит перекрытий грузо-1
2 |
I |
|
|
т |
|
|
|
|
|
||
П |
_ J L |
[ |
|
' |
|
I |
|
|
I |
& |
1 |
V |
|
|
1 |
1_ . <1- |
& |
Г" 1 |
; |
62S |
1 |
I |
|
|
|
||||
] |
|
п |
: |
|
ч |
|
|
|
|||
N |
Л |
1 |
1 |
|
|
Рис |
П.8. Соединение |
пере |
|
|
|
|
|
||||||||
крытия с колонной в 9-этаж |
|
|
|
|
|
||||||||||
ном здании |
5 |
— плита перекры- |
ли |
|
Из |
|
|
||||||||
|
|
— колонна; |
|
угловой ста- |
|||||||||||
1 |
|
|
|
3 |
|
2 |
|
4 |
|
|
Рис. 11.9. Воротник |
|
|||
тия: |
|
— воротник; |
— заклад- |
|
|
|
2 |
|
|||||||
ной |
штырь; |
|
— сварка воротни |
/ — элементы из |
уголков; |
3 |
|||||||||
ка |
с |
колонной сверху |
плиты; |
— ребра |
|||||||||||
6 |
— зачеканенный |
зазор |
между |
жесткости из полосовой |
стали; |
— эле- |
|||||||||
|
воротнмком и колонной |
|
менты с отверстием |
для |
винтовых тяг |
||||||||||
38
вымм тягами — непосредственно под воротником через вырезанное в полке уголка отверстие. Для предотвра щения выскакивания захватной гайки грузовых тяг пре дусмотрена забивка в отверстие между плитой н захват
ной гайкой инвентарных |
клиньев. |
Новая конструкция |
воротника имела сравнительно |
небольшую массу |
|
(100 кг) и минимальное |
количество сварных швов, что |
|
существенно облегчило их изготовление.
Закладные штыри, рассчитанные под нагрузку 40 г, представляют собой коротыши двутавров № 12, усилен ные с двух сторон накладками.
Расчет здания на прочность и устойчивость выполня ли в соответствии с требованиями действующих «Стро ительных норм и правил», а также [10] с учетом работы элементов здания в подъемно-монтажный период. Ста тические расчеты выполнены по известной методике, поэтому на них здесь ие останавливаемся. Методика расчетной оценки поведения отдельно стоящей железо бетонной шахты, а также здания в целом при динамиче ских горизонтальных нагрузках подробно рассматрива ется в § 18 и 21 настоящей книги. Ниже приводятся только некоторые основные положения по расчету, от носящиеся к подъемно-монтажному периоду здания.
В подъемно-монтажный период пространственная жесткость здания в продольном и поперечном направ лениях обеспечивается шахтой лестничной клетки и ча стичной работой каркаса. Однако в расчетах работа каркаса не учитывалась и считалось, что вся ветровая нагрузка воспринимается шахтой. Диафрагмы жестко сти также не принимались в расчет, так как они во время подъема этажей не были соединены с колоннами и плитами перекрытий. Нагрузки от изгиба и дополни тельные нагрузки на шахту лестничной клетки от круче ния были условно распределены на продольные и по перечные стены шахты. Расчет здания на ветровые на грузки в подъемно-монтажный период с учетом круче ния показал, что величины усилий в шахте при этом меньше, чем в эксплуатационный период.
Расчет колонн производится также с учетом их ра боты в подъемно-монтажный период (см. § 3). В связи с большой гибкостью первого яруса колонн (/==16,6 м; Іа/Ь = 79) для подъема плиты крыши потребовалось ус тановить систему связей по верху колонн с закреплени ем отдельных узлов в стенах шахты. В результате этого
39
lo/B=5S
lB/ö=SS
I j 6 = h 7
□ □ □ □ а а |
К |
$5 |
|
|
Q □ □ |
|
|
||
□ □ □ □ о □ |
II . |
CM |
|
|
|
|
|
||
а □ □ □ □ а |
|
|
|
|
|
|
□ а □ □Еі □ |
□ |
|
|
|
□ □ □ □ глГЛ |
ГІ |
|
|
|
□ □ □ □ □ □ |
1□ |
|
|
|
□ □ □ □ □ □ |
□ |
|
|
|
|
|
L J |
|
|
□ □ □ |
□ □ □ □ |
|
|
|
□ □ п |
□ □ □ □ |
|
□ а □ |
□ □ □ □ |
□ □ □ |
□ □ □ □ |
£ |
S ^ X^T-T-T----1 |
||
II |
^ |
90----*“ |
* |
‘f Y ' Y f с ч Т Т Т |
c |
||
|
□ □ а |
□ □ □ |
|
|
□ □ □ |
□ □ □ |
|
|
□ □ □ |
□ □ □ |
I1 |
|
□ □ □ |
□ □ □ —1— |
|
|
|
|
L~tr |
|
расчетные схемы возведения 9-этажного здания методом подъема этажей |
этапы возведения .здания |
|
Подъемно-монтажные и |
19, 22, 23, 26, 28— основные |
|
П.10, |
7,8, 15, |
|
Рис. |
/, 2, |
стало |
возможным коэффициент свободной длины при |
нять |
р — 1,2 вместо р = 2 (рис. 11.10, поз. 1). |
Поднятую плиту крыши временно соединяли с шах той. Ома служила горизонтальной диафрагмой, объеди няющей систему колонн,и обеспечивала их устойчивость при подъеме следующих этажей.
Опыт строительства 4-этажного здания в Ереване (см. § 3) показал, что при отсутствии связей для подъ емно-монтажного периода предельную гибкость можно принять равной до 10/Ь = 60. Длина верхних ярусов ко лонн была принята равной не более 5,9 м, что соответство вало предельной гибкости /0/6 = 55. Свободную длину пер,- вого яруса колонн определяли от уровня верха заделки в фундаменте до верха колонны. Чтобы уменьшить сво бодную длину колонн использовали пакет плит пере крытий, создав в них временные заделки. При определе нии свободной длины верхних ярусов колонн (рис. II.11) учитывали, что верхняя плита при подъеме нахо дится в движении. Поэтому защемление колонны услов
но |
принимали в точке, находящейся в середине меж |
ду |
двумя перекрытиями, расположенными под подни |
маемой плитой крыши. Попутно отметим, что при подъ
еме |
кровельной |
плиты |
вдоль второго яруса |
колонн |
|
(см. |
рис. II.11) |
/=11,04 |
м\ /0= 2 / = 22,08 ж; Р і= 2 7 г; |
||
2 |
4 = ≤ >5 |
= 30 |
т . |
Аналогичным образом |
опреде |
£ > = : -Рз = -/3 |
|
|
|
||
ляли свободную расчетную длину колонн при подъеме следующих этажей.
|
'Тт |
/ |
|
2 г |
|
Рис. II.II. Расчетная схема определения сво |
\\\ |
/rj |
L V |
■ // |
|
бодной длины второго яруса колонн 9-этаж |
|
/ |
|
/ |
|
ного здания |
|
|
Р\ — масса поднимаемой кровельной плиты /; Рг—Рѣ— массы этажей, поднятых на промежуточ ные отметки; I — длина колонны-консоли, считая от условного уровня защемления; 2 — условный уровень заделки колонны; 3 — железобетонная шахта
« i I « i
7777777777Л
41