Файл: Жаров Г.Г. Судовые высокотемпературные газотурбинные установки.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 194
Скачиваний: 1
даемым стенкам турбинных лопаток, проф. В. В. Уваров |
подсчитал |
|||||||||||
величины |
A L o x J I |
и |
^ о х л для |
следующих |
начальных |
параметров |
||||||
Т3 |
= 1500 К; |
Т„ = |
800 К; |
L = 910 кдж/кг; |
р3 =-- 0,19 |
Мн/м2; |
||||||
Р = |
0,0144. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Турбина. имела |
две, три, пять |
и восемь |
ступеней. |
Результаты |
||||||||
расчета представлены |
в табл. |
17. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 17 |
|
|
|
Потери |
при охлаждении в турбинах |
с различным числом |
ступеней |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Число |
с т у п е н е й |
|
|
||
|
|
Величина |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
3 |
|
|
5 |
|
8 |
Д^-охлі |
кдж/кг |
|
|
9,5 |
|
14 |
|
|
23 |
|
37 |
|
(70ХЛ, кдж/кг |
|
|
27 |
|
37,4 |
|
|
58 |
|
88 |
||
4^-охлД- |
|
|
1,06 |
1,55 |
|
|
2,54 |
4,05 |
||||
Д^-охл/?охл |
|
|
0,35 |
0,377 |
|
|
0,397 |
0,416 |
На основании проведенных расчетов В. В. Уваров получил качественную картину процессов и изменения параметров в охлаждае мой турбине. Было установлено, что при жидкостном охлаждении для схемы ГТУ без регенерации потери на охлаждение сравнительно невелики. Количество отведенного тепла составляет около 5%, а от носительная потеря работоспособности немного более 10% при на чальной температуре 2000 К- Это дало возможность сделать обосно ванные выводы о рациональном использовании охлаждаемых турбин.
§19. Расчет ВГТУ с турбинами, охлаждаемыми водой
Метод расчета ГТУ с охлаждаемыми турби нами [45] основан на применении для расчета осредненных значений теплоемкости по проточной части. Поскольку в рассматриваемом методе учитывается только одна термодинамическая потеря, связан ная с охлаждением, то его можно использовать только при расчете простых ГТУ и только с жидкостным внутренним охлаждением тур бины. Тем не менее этот метод широко применяют в научно-исследова тельских институтах и конструкторских бюро при проведении сравни тельных расчетов, различных схем ВГТУ с жидкостным охлаждением турбин. Кроме того, данным методом можно пользоваться и в случае поступенчатого расчета турбины, причем его точность повышается.
Сущность метода сводится к следующему.
Если в процессе течения газа по какому-либо каналу через его стенки отнимается некоторое количество тепла q, то баланс энергии газа на входе в межлопаточный канал и на выходе из него выражается уравнением
с 2 |
2 |
3-і + РгЪ + А -± = Эв2 + p2v2 + А£ + д, |
(22) |
где Эв — |
внутренняя энергия |
газа; |
|
р — давление |
газа; |
|
|
v — удельный |
объем газа; |
||
с — абсолютная скорость |
газа. |
Индекс 1 относится к параметрам на входе в канал, индекс 2 к параметрам на выходе из канала.
Уравнение энергии можно представить и в другом виде
или
с2 — с 2
(23)
2g
Поскольку процесс происходит с увеличением удельного объема газа v, его можно рассматривать как политропный. Теоретическая работа газа в таком процессе
|
с2 |
|
|
л—і • |
А^ |
п—1 |
1 |
(24) |
|
|
2g |
|
|
Количество тепла, переданное газом охлаждающему агенту в этом процессе,
«—і •
|
п — k |
АЯТг |
1 |
|
(А _ ! ) ( « _ ] ) |
||
где п — показатель |
политропы; |
|
|
k — показатель |
адиабаты. |
|
|
Термодинамическая работа газа в изоэнтропийном процессе
/ г - 1 _
к
ARTX
k-
(25)
(26)
С увеличением отбора тепла от газа разность между изоэнтропийной и политропной работами увеличивается, так как показатель поли тропы п растет. Величина
AL0 = La-L0 |
(27) |
является потерей перепада тепла в турбине за счет охлаждения и есть не что иное, как термодинамическая потеря работы вследствие охла ждения.
Если обозначить отношение A L 0 / q через величину х и произвести некоторые преобразования, то получим
/г—1
- m i |
•n(k—l) |
(28) |
|
Q |
|||
|
|
Проведенные расчеты показали, что величина х практически не зависит от показателя политропы, а зависит главным образом от отношения давлений (p2 /pi или Pi/p2 ) и от показателя адиабаты k. Так, при Pi/pa = 14,7 и k = 1,3006 с изменением показателя поли тропы от 1,32 до 1,5 величина х меняется от 0,2839 до 0,2894.
Как видно, величину х с достаточной точностью можно считать постоянной. Помимо этого, величина х обладает свойством суммирова ния. Например, если при каком-то значении k для отношения Р і / р 2 = 3 величина х = 0,115, то при том же k, но для другого отношения да влений, например Pi/p 2 = З 3 = 27, величинах — 3-0,115=0,345.
О
0.5
0.1К '
0,5
0Л |
|
|
|
і — |
|
|
|
|
.г. |
- |
|
|
|
|
|
||
0,1 |
|
|
|
|
|
Л |
' |
|
|
|
|
' |
2 5 |
« |
5 Я |
Т а |
9 10 р,/рг |
|
ю |
го |
50 |
чо |
50 |
Рис. 65. Зависимость величины х
от k и Pi/p2.
Pi/Pi = 1 +10; pjpt |
=10+50. |
q, кдж/кг
160
110
80 to
0 1013 1213 im |
1613 |
1813 |
|
|
|
Т. К |
|
Рис. 66. |
Зависимость |
q от |
|
начальной |
температуры |
га |
|
за. |
|
|
|
Эти два весьма ценных свойства величины х позволяют пользо ваться ею не только для одного какого-либо политропного процесса с показателем/г, но и для ряда последовательных процессов с раз личными значениями п, происходящих в интервале давлений от р±
до р 2 |
при температурах, характеризуемых |
средним значением kCp. |
|||||
Это имеет место в многоступенчатой турбине с охлаждаемыми |
в раз |
||||||
личной степени |
лопатками. |
k) |
|
|
|
|
|
Зависимость х |
= / (Рх/р2 ; |
представлена на рис. 65. |
Ею удоб |
||||
но пользоваться для определения |
коэффициента х и по этой |
вели |
|||||
чине |
находить |
коэффициент |
снижения |
экономичности |
за |
счет |
охлаждения т|0 (коэффициент |
охлаждения): |
|
||
_ L 0 |
_ L — A L 0 |
_ |
Д І 0 |
|
Чо — J~ |
~ |
7 |
— 1 |
Т~' |
|
|
*-а |
|
^ а |
Принимая во внимание, что |
|
|
|
|
имеем |
A L 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*1о= 1 |
щ |
(29) |
|
|
|
91
Величину q определяют на основании поступеичатого расчета либо по формуле В. В. Уварова. В сравнительных и приближенных расчетах количество отведенного при охлаждении тепла можно при нимать по графической зависимости, приведенной на рис. 66.
После учета всех внутренних потерь внутренняя работа турбины
L e = |
L 0 — £ AL,. |
|
Тогда внутренний к. п. д. охлаждаемой |
турбины |
|
ііво = |
- г 1 = |
( 3 ° ) |
Считая, что внутренний к. п. д. неохлаждаемой турбины мало изме няется с введением внутреннего жидкостного охладителя, можно принять его постоянным.
В случае охлаждения только части всей турбины ее внутренний к. п. д. можно представить как средневзвешенную величину
_ WlX-i-4BLa _ Le
Чво — |
,' |
. |
,» |
— аї ї |
|
£ „ |
4 - |
L„ |
|
|
а |
' |
а |
|
где индекс один штрих относится к охлаждаемой части турбины, а два штриха — к неохлаждаемой ее части.
Если принять, что внутренние к. п. д. обеих частей охлаждаемой турбины равны между собой, т. е. т|п = "Пв, и равны внутреннему к. п. д какой-то другой неохлаждаемой турбины с такой же изоэнтропийной работой L a , то отношения внутренних к. п. д. охлаждаемой и неохла ждаемой турбин можно представить
Чв ий ий
Пример расчета высокотемпературной ГТУ с охлаждаемой жидкостью
турбиной |
приведен |
ниже. |
|
|
|
||
Рассчитаем одновальную высокотемпературную ГТУ с двумя |
|||||||
компрессорами, одной |
турбиной и |
промежуточным охладителем. |
|||||
|
|
|
|
Исходные данные |
|
||
Начальная температура газа Т3, |
К |
1673 |
|||||
Начальное давление воздуха pv |
н/м2 |
9,8Г-104 |
|||||
Начальная температура |
воздуха |
7\, К |
288 |
||||
Температура |
воздуха после промежуточного |
охла |
|||||
дителя Тг1, |
К |
|
|
|
313 |
||
Степень отношения давлений в цикле е |
45 |
||||||
Потери, % |
|
|
|
|
|
||
|
на |
входе |
в компрессор |
|
1,01 |
||
|
в |
промежуточном охладителе |
|
1,02 |
|||
|
в |
камере |
сгорания |
|
|
1,03 |
|
|
на |
выходе из |
турбины |
|
1,03 |
||
К. п. д. компрессоров |
т]к |
|
0,87 |
||||
К. п. д. турбин |
т]х |
|
|
0,89 |
|||
К- |
п. д. камер сгорания |
Т | к х |
|
0,98 |
|||
|
|
|
|
ЛруТІдПут =0,975. |
|
||
Расчет |
приведен в табл. 18. |
|
|
|