Файл: Жаров Г.Г. Судовые высокотемпературные газотурбинные установки.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 168
Скачиваний: 1
ляют время до 100 ч, а при температуре 1073 К при тех же напря жениях они доходят до 10 ООО ч. Однако следует отметить, что кривые длительной прочности не учитывают ряда эксплуатационных и тех
нологических |
факторов, которые необ |
|
|
|
|
|
||||
ходимо иметь в виду при создании судо |
6j, MHJH |
|
\ |
|
||||||
вой ВГТУ. |
К таким факторам относят- |
250 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
,Мн/мг |
|
|
|
|
|
|
|
|||
900 |
|
|
|
|
|
230 |
|
|
||
W0 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
300 |
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
200\ |
|
|
|
|
150 |
|
|
W\\J г , ч 10ц |
||
|
|
/7V |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
100 |
10 |
10Г |
|
10' |
їй' |
10010' |
|
|
||
Рис. 149. |
Кривые |
длительной |
прочности |
Рис. 150. |
Изменение |
дли |
||||
для сплава ЭИ617 при продолокительноспш |
тельной |
|
прочности |
сплава |
||||||
испытаний |
200—1000 ч. |
|
ЭИ617 |
в |
зависимости от |
|||||
|
|
|
|
|
|
действия |
|
золы |
при |
темпе |
ся: ванадиевая, |
натриевая |
и сернистая |
ратуре |
1073° |
С. |
|
||||
коррозии; |
многократные |
циклические, |
|
|
воздух; |
|
||||
дух -{- зола. |
|
|
||||||||
механические |
и |
тепловые |
перегрузки |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
при запусках и остановках; особенности технологической |
обработки. |
С повышением начальной температуры газа действие |
коррозии |
может усилиться, |
еще больше влияют на снижение ресурса ВГТУ |
тепловые перепады |
при запусках и остановках. |
|
О тіл, Пні"* |
|
hOO |
Рис. 151. Влияние цикличе ских, механических и терми ческих перегрузок на длитель ную прочность сплава ЭИ617.
1 |
— Д а = |
0; |
|
Т = |
1073 |
К; |
|
2 |
— Д а = |
40 |
Мнім' |
; |
Т = |
||
const; |
3 |
— Д а = |
100 |
М н / . и 2 ; |
|||
Т |
= |
const; |
4 |
— а |
= |
const; |
|
AT = |
100 |
К; |
Т = |
1073+1173-г |
|||
-1073 |
К. |
|
|
|
|
|
Исследование влияния ванадиевой коррозии на длительную проч ность сплава ЭИ617 проводилось с использованием золы, которая близка по своему воздействию к ванадию. Результаты испытаний были сравнены с длительной прочностью чистых образцов, испытан-
ных в чистом воздухе. Оказалось, что ванадиевая й сернистая кор розии изменяют длительную прочность сплава ЭИ617 почти на по рядок (рис. 150) [15].
Другим фактором, влияющим на ресурс лопаточного аппарата, являются периодические нагревы и перегрузки при пусках и оста новках, при выходе на режим, изменении режима работы установки и т. д. Степень влияния нестацнонарности режимов на ресурс лопа ток зависит от конкретных условий нагрева и нагружения. При
изменении |
температуры |
с |
постоянным |
нагружением |
наработка |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
образца |
до отказа |
изменяется |
|||||
5,, Мн/м4 |
|
|
|
|
|
|
|
больше чем на два порядка |
|||||||
420 , |
|
|
|
|
|
|
|
(рис. |
151) [15]. |
|
|
|
|||
400 |
|
|
|
|
|
|
|
Прочностные |
свойства ло |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
паток |
определяются |
и техноло |
||||||
360 |
ч |
ч |
|
|
|
|
|
гией |
изготовления |
их (рис. 152). |
|||||
|
|
|
|
|
|
Так, при обработке лопаток ту |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
320 |
|
ч |
ч ч |
|
|
|
|
пой фрезой с последующей де |
|||||||
|
|
|
ч |
|
|
|
коративной шлифовкой их проч |
||||||||
260 |
|
|
|
|
|
|
ность |
на |
два порядка |
меньше |
|||||
|
|
|
ч |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
ч |
|
|
прочности |
лопаток, |
которые об |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
240 |
|
|
|
|
ч |
|
|
дуты |
дробью |
после |
механиче |
||||
200 |
|
|
|
|
ч |
|
|
ской |
обработки. |
|
|
|
|||
|
10 |
|
10' |
ч |
10" |
10" |
Дополнительно |
|
к |
перечис |
|||||
103 |
|
|
10" |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
N, циклы |
ленным |
факторам |
|
[64] добав |
|||||
Рис. 152. |
Влияние технологии |
обработки |
ляются |
сложные |
вибрационные |
||||||||||
поверхности лопаток |
на длительную |
проч |
нагружения |
и другие факторы, |
|||||||||||
ность. |
|
|
|
|
|
|
|
которые, |
естественно, |
снижают |
|||||
— обдувка |
|
дробью |
|
после |
механической |
обра |
ресурс |
лопаточного |
аппарата. |
||||||
ботки; |
|
— |
— обработка тупой |
фрезой |
Поэтому в практике |
задания |
|||||||||
с последующим |
полированием. |
|
|
ресурса для судовых газотурбин ных установок мы не встречаем таких больших значений ресурса, кото рые дают кривые длительной прочности при пониженных начальных температурах газа. Так, иностранные специалисты считают, что для двигателей «Олимп» с начальной температурой газа до 1073 К ре
сурс может быть принят 6000 ч. Для маршевого двигателя |
«Тайн» |
||||||
общий ресурс предполагается принять около |
10 000 ч. Общий |
ресурс |
|||||
до переборки |
американского высокотемпературного |
двигателя |
|||||
LM-2500 благодаря охлаждению лопаточного аппарата |
составляет |
||||||
около 15 000 ч при следующей |
разбивке по мощности. |
|
|
||||
|
Ресурс двигателя LM-2500 |
|
|
|
|
||
Ресурс до переборки, ч |
500 |
2500 |
5000 |
8000 |
|
|
|
Мощность |
двигателя, |
|
|
|
|
|
|
кет |
|
19 700 |
18 700 |
17 000 |
15 300 |
|
Исходя из иностранного опыта оценки ресурса, можно сделать вывод, что существующие материалы с учетом неблагоприятных фак торов могут обеспечить ресурс лопатки при температуре ее около 1173 К до 100—300 ч работы, а при температуре около 973 К — до 10 000—20 000 ч работы. Исходя из этого, нами были проведены
расчеты по экономичности и мощности ВГТУ при различных темпе ратурах лопаток, которые обеспечиваются воздушной и водяной системами охлаждения (рис. 153 и 154).
Как видно из рис. 153 более высокий ресурс проточной части при меньшей потере экономичности обеспечивает водяная система охлаждения. Однако следует помнить, что ее использование воз можно при двухконтурной системе охлаждения, так как однокон турная система не сможет обеспечить допустимого охлаждения лопа ток. Увеличение ресурса ВГТУ с воздушной системой охлаждения
б Є і |
кдж/кг |
1215 1413 1615 Тг к 1813 1215 1415 у „ 1615
Рис. 153. |
Изменение |
к. п. д. цикла |
в за |
Рис. 154. Изменение полезной работы |
цик |
||||||
висимости |
от температуры |
лопатки и |
ла в зависимости от температуры |
лопат |
|||||||
системы |
охлаокдения |
(Тв = |
598 |
К). |
ки |
и системы |
охлаокдения |
(Тв — 598 |
К). |
||
— водяное |
охлаждение; |
— X — |
— |
— — водяное |
охлаждение; |
— X — |
воздушное |
||||
воздушное |
охлаждение. |
|
|
|
охлаждение. |
|
|
|
|
требует дополнительных расходов охлаждающего воздуха, что резко снижает экономичность установки. Поэтому повышение начальной температуры газа для ВГТУ с воздушной системой охлаждения и большим ресурсом выше 1223—1473 К нецелесообразно. Что же
касается |
мощности, то при водяных системах охлаждения и любых |
|
ресурсах |
она увеличивается |
с ростом начальной температуры газа |
в рассматриваемых пределах |
(см. рис. 154). При воздушной системе |
охлаждения для ВГТУ с большим ресурсом нецелесообразно уве личивать начальную температуру газа с целью повышения мощности выше 1273 К. Для ВГТУ с малым ресурсом таким пределом может быть температура 1373—1473 К-
Поднять экономичность ВГТУ с воздушным охлаждением можно за счет снижения температуры охлаждающего воздуха (рис. 155). Но нужно всегда помнить, что воздух с более низкой температурой будет снижать температуру газа в проточной части и понижать к. п. д.
всей ВГТУ. Поэтому целесообразность снижения температуры воз
духа в каждом случае нужно рассматривать отдельно. |
|
|
|
||||||||||||
|
Таким образом, системы охлаждения дают возможность |
изменять |
|||||||||||||
ресурс |
ВГТУ в значительных |
пределах. При этом следует |
заметить, |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
что в случае применения |
жидкостных |
|||||||
20 |
|
|
|
|
|
|
систем |
охлаждения |
лимитирующим |
||||||
|
|
|
|
|
|
фактором повышения ресурса с по |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
мощью |
охлаждения |
является пере |
||||||
16 |
|
|
|
|
|
|
охлаждение лопаток, а при воздуш |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ном — эффективность |
самой системы |
|||||||
11 |
|
|
|
|
|
|
охлаждения. |
Системы |
охлаждения |
||||||
У/////А>>. |
|
|
|
могут быть использованы и для |
|||||||||||
|
|
|
уменьшения влияния на ресурс рез |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
кого изменения |
параметров |
рабочего |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
тела при запусках и остановках. Для |
||||||||
1 |
|
|
|
|
|
этого перед запуском двигателя це |
|||||||||
|
|
|
|
|
лесообразно |
подогревать лопатки ма |
|||||||||
973 |
|
1073 |
|
1173 |
шин |
через |
систему |
охлаждения |
и |
||||||
Рис. |
155. |
Изменение |
расхода |
воз |
при |
остановке машины |
продолжать |
||||||||
духа |
при |
|
различной |
температуре |
подачу горячего охлаждающего аген |
||||||||||
лопатки. |
|
|
|
|
|
та в |
систему охлаждения. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Поддержание |
температуры |
ло |
||||||
патки |
ниже |
1063К с |
помощью систем охлаждения дает возмож |
||||||||||||
ность |
снизить |
вредное |
влияние |
ванадиевой |
коррозии, |
так |
как |
||||||||
в этом |
|
случае |
окислы ванадия (V 2 0 5 ) |
не плавятся |
на |
поверхности |
|||||||||
лопатки |
и не прилипают к ней. |
|
|
|
|
|
|
|
|
§83. Стоимость судовых высокотемпературных газотурбинных установок
Стоимость проектирования, постройки и экс плуатации любой главной энергетической установки судна, в том числе и ВГТУ, является определяющим фактором для внедрения ее на суда морского флота. Суммарная стоимость проектирования постройки и эксплуатации за определенный промежуток времени, отнесенная к количеству миль, пройденных судном за это же время, является показателем рентабельности перевозок и определяет целе сообразность создания для судна той или иной энергетической уста новки. Этот удельный показатель может быть представлен зависи мостью
|
|
Snp ~г Sn -j- |
S 3 |
|
|
|
% = |
J |
, |
где 5 п р |
— стоимость |
проектирования; |
|
|
5 П |
— стоимость |
постройки; |
|
|
S3 |
— стоимость |
эксплуатации |
за |
расчетный период; |
L — количество миль, пройденных судном за расчетный пе риод.
Стоимость проектных работ составляет значительную часть стоимости постройки энергетической установки судна. Она может быть оценена с помощью специального коэффициента:
"^пр ^Пр^П)
где /гпр — коэффициент проектных работ. Этот коэффициент, как правило, больше единицы, так как при создании принципиально новой машины требуется проведение большого количества опытноконструкторских и научно-исследовательских работ. Однако, учи тывая, что стоимость проектирования относится ко всей серии строя щихся судов, а не к одному, ее значение, приходящееся на одно судно, будет не так уж велико. Чем больше серия судов, тем эта величина будет меньше.
Стоимость постройки энергетической установки является более стабильной величиной и определяется стоимостью материала, тру
доемкостью постройки и испытаний |
ее установки: |
Sn = SM + |
5т р , |
где <SM — стоимость материала; ST p — трудоемкость.
С увеличением серии судов, в связи с отработкой технологии методов изготовления и сборки, стоимость постройки снижается, что может быть учтено специальным коэффициентом снижения себе стоимости.
Стоимость постройки энергетических установок может быть выражена как функция их массы
Sn = KG,
где G — масса агрегата;
kn — коэффициент пропорциональности, или удельный показа тель стоимости (его часто используют при ориентировоч ной оценке построечной стоимости энергетических уста новок).
Учитывая, что приведенная зависимость очень редко носит ли нейный характер, можно использовать другую
Sn = *n G»,
где т — показатель степени, определяющий нелинейный закон изменения стоимости установки в зависимости от ее массы.
Такую зависимость можно получить для существующих газо турбинных установок на базе теории парной корреляции. Однако такая зависимость не может в полной мере быть пригодной для всего многообразия газотурбинных установок, которые имеют различные параметры, конструктивные решения и могут быть изготовлены из различных материалов. Тем более она может быть непригодной для перспективных машин, в том числе и для ВГТУ, в которые заклады ваются новые решения. Поэтому нами предложен способ оценки стоимости машин с помощью поузловой разбивки и перспективных коэффициентов. Сущность этого метода сводится к следующему: вся ГТУ разбивается на ряд характерных узлов (компрессоры,