Файл: Горизонтальное непрерывное литье цветных металлов и сплавов..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 62
Скачиваний: 1
Pi
Z Z Z IZ Z |
|
|
|
|
|
Время нахождения заеотодни В |
|||
|
|
нристлпизолюре, мин |
||
|
Рис. 20. Изменение температу |
|||
|
ры рабочей поверхности кри |
|||
Pl |
сталлизатора |
во времени при |
||
|
|
литье: |
|
|
|
I — бронзы Бр.ОЦС5-5-5; |
2 — ла |
||
Рис. 19. Схема расположения |
туни ЛС59-1; |
3 — припоя |
(графи |
|
товый |
кристаллизатор); |
4 — при |
||
термопар в кристаллизаторе |
поя |
(медный кристаллизатор) |
Время похождения жотоЗм д ярисю/шзотре, тп
Рис. 21. |
Изменение |
удельного |
|
теплового |
потока |
во |
времени |
|
при литье: |
|
|
/ — латуни ЛС59-1; |
2 — бронзы |
||
БР.ОЦС5-5-5; |
3 — припоя |
||
ПОС40 |
(медный |
кристаллиза |
тор); 4 — припоя ПОС40 (графи товый кристаллизатор)
t1 и t2— температура |
стенок кристаллизатора, °С; |
X— коэффициент |
теплопроводности, Вт/(м2- |
•град);
и d2— диаметры окружностей, на которых располо жены спаи термопар, м.
Индекс 1 относится к внутренней, а индекс 2 — к на ружной термопаре.
Коэффициент теплопроводности графита в значи тельной степени зависит от величины и направления теплового потока [31]. Проведенные исследования [32] позволили установить зависимость теплопроводности графита от температуры, которая имеет следующий вид:
Аг = 150,5925 — 0,255/ + 0,000174^, |
(4) |
|
где Хг— теплопроводность |
графита, Вт/(м-град); |
|
t — температура, °С. |
(3) значение коэффициента |
|
Подставив в уравнение |
||
теплопроводности графита |
(4), определили средние зна |
|
чения удельных тепловых |
потоков в местах |
установки |
термопар. Обработав средние значения удельных тепло вых потоков, получили уравнения при литье в графито вый кристаллизатор:
бронзы |
<7б = |
647300е—1,2|'т |
|
латуни |
qn |
= 596100е~п,7Я7т |
(5) |
припоя |
qu |
= 189700е-п,658т |
|
при литье припоя в медный кристаллизатор |
|
||
|
q„ = |
438500е-ьо37т. |
(6) |
Изменение удельных тепловых потоков по длине кристаллизатора показано на рис. 21, из которого видно, что удельный тепловой поток на входе в охлаждаемую часть графитового кристаллизатора достигал макси мального значения при литье медных сплавов 600 000 Вт/м2, а припоя —200 000 Вт/м2. Средние удель ные тепловые потоки в кристаллизаторе находили интег рированием уравнений (5,6) в пределах от 0 до х
J I (г ) dx
О
5Q
Средние удельные тепловые потоки составили для графитового кристаллизатора при литье
бронзы |
<7б = |
466170 Вт'м2 |
|
латуни |
q„ = 442440 Вт/м2 |
(8) |
|
припоя |
q„= |
15951 ОВт/м2 |
|
Средний удельный тепловой поток для медного кри сталлизатора при литье припоя составил qn =
= 289 620 Вт/м2.
Количество тепла, отдаваемого затвердевающей за готовкой кристаллизатору, прямо пропорционально ко эффициенту теплопередачи от заготовки к охлаждающей воде. Коэффициент теплопередачи определяли, исходя из условия постоянства значений удельного теплового потока в рассматриваемом сечении по уравнению
q = a(tn — tB), |
(9) |
где q— удельный тепловой поток на рабочей поверхно сти кристаллизатора, Вт/м2;
а — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2-град); t„— температура поверхности заготовки, °С; tD— температура охлаждающей воды, °С.
При определении а приняли tn в начале затвердева ния, равной средней температуре интервала кристалли зации сплава. Температуру поверхности заготовки на выходе из кристаллизатора определяли эксперименталь но и приняли следующие значения: для бронзы 600, для латуни 550, для припоя 140° С. Температуру охлаждаю щей воды также определили экспериментально: для бронзы 35, для латуни 20 и для припоя 10° С.
Подставив в уравнение (9) известные значения вели чин, определили коэффициент теплопередачи от заго товки к охлаждающей воде в начале затвердевания и на выходе из кристаллизатора. Экспоненциальный закон для изменения коэффициента теплопередачи от заготов ки к охлаждающей воде принят такой же, как для рас пределения температуры и удельных тепловых потоков по длине кристаллизатора:
для бронзы |
ссб = |
715,9е—0,65i|3t’ |
|
для латуни |
ал = |
693,1е-0,3472т |
(Ю) |
для припоя |
ап= |
1096,5е_0,5378т |
|
4* |
51 |
в медном кристаллизаторе для припоя |
|
а г, ^ 2534,7<Г1,зй8т. |
(Н) |
Изменение коэффициента теплопередачи показано на рис. 22. Полученные данные по теплопередаче позволя ют рассчитать основные конструктивные параметры кри сталлизатора. Тепловой расчет кристаллизатора сводпт-
|
ся в основном к опреде |
||||||
|
лению расхода |
водыпве |
|||||
|
личины |
зазора |
для |
се |
|||
|
протекания1*. Общий рас |
||||||
|
ход воды |
на охлаждение |
|||||
|
выбирают с учетом на |
||||||
|
грева се при прохожде |
||||||
|
нии |
через |
кристаллиза |
||||
|
тор |
не |
выше 40° С, |
так |
|||
|
как при этой температу |
||||||
|
ре начинается выпадание |
||||||
|
солен |
временной жестко- |
|||||
|
Рис. |
22. |
Изменение |
коэффициента |
|||
|
теплопередачи |
но |
времени |
при |
|||
|
|
|
|
литье: |
|
|
|
|
/ — припоя ПОС-Ю (медный кристал |
||||||
|
лизатор); |
2 — припоя |
ПОС40 (гра |
||||
тсмомизоторе, чин |
фитовый |
кристаллизатор); 3 — ла |
|||||
туни |
ЛС59-1; 4—бронзы Бр.ОЦС5-5-5 |
стп [33]. Исходя из температуры нагрева воды н величи ны суммарного теплоотвода, расход воды определяют по уравнению
|
т — |
О. |
(12) |
|
|
суAt. |
|
где |
т — расход охлаждающей воды, |
м3/ч; |
|
|
О— суммарный теплоотвод, Вт; |
|
|
|
с— удельная теплоемкость воды, Вт (кг-град); |
||
|
у — плотность воды, |
кг/м3; |
|
|
At— перепад температуры охлаждающей воды, °С. |
||
|
Исследования теплоотдачи показали, что после пре |
||
бывания заготовки в кристаллизаторе |
более одной ми- |
1 Е в т е е в Д. П. Теплофизические основы работы кристаллиза торов на непрерывной разливке плоских слитков. Автореф. капд. дне.
М„ 1964.
52