ки между поясами вставлена пластина из полосовой стали с неравнобо кими уголками. К уголкам болтами прикреплены элементы связей.
Прогоны с двумя поясами обычно применяют для покрытий с малым наклоном, устанавливая перпендикулярно скату крыши. Отклонение прогонов от вертикальной линии не должно превышать 14%, что соответствует наклону ската крыши 1:7. При большем наклоне, например в про гонах пролетом более 6 м, возникает опасность прогиба нижнего пояса под воздействием собственной массы. Чтобы не допустить этого, надо делать связи из круглых стержней, полосовой стали или небольших угол ков, связывающих друг с другом нижние пояса. Однако и при таком креплении наклон кровли не должен превышать 20%. В таких случаях нагрузку, параллельную плоскости крыши, воспринимает достаточно жесткая складчатая конструкция из кровельных плит. Если эти плиты не могут выдержать нагрузки, их следует перенести на коньковый про гон или нижние прогоны.
9.2.2. Прогоны с тремя поясами
Прогон с тремя поясами может выдерживать любые воздействующие на него нагрузки. Такие прогоны характеризуются большой боковой же сткостью (рис. 9-8 и 9-9). Формирование узлов решеток отдельных боко вых плоскостей происходит по тем же принципам, которые описаны вы ше при характеристике прогонов с двумя поясами.
На рис. 9-9 схематически показан прогон треугольного сечения для покрытия односкатной крыши. Непосредственно на прогоны укладывает ся легкое покрытие. Представленная система не требует связей жестко сти ската крыши, так как не теряет устойчивости и не переворачивается при надежном закреплении опор. Выполнение некоторых швов в узлах нижнего пояса затруднено, поскольку угол между плоскостями, в кото рых лежат раскосы, невелик. Лучшее решение получается, если в узлах применяют горизонтальные листы, но тогда часто появляются эксцент риситеты значительной величины. Легкость выполнения стыка без при менения фасонок достигается точечной сваркой при соединении раско сов с поясами и сваркой плавлением при соединении стоек с раскосами.
9.2.3. Расчет прогонов
При непосредственной равномерной нагрузке q, действующей на верхний пояс, следует учитывать изгиб пояса, вызванный этой нагрузкой. В этом случае можно пользоваться приближенным методом, описанным формулами (8-10) — (8-12). Несколько более точные результаты полу чаются при расчете изгибающего момента в любом сечении пояса в ви де суммы двух моментов, рассчитанных на основе упрощенных поло жений:
м , = м ; + м;.
Изгибающий момент M'i рассчитывают при условии, что верхний пояс на длине секции решетчатой балки между узлами принимается за