ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 145
Скачиваний: 0
В зависимости от этих условий местные трещины могут по явиться до полной сборки или после сборки конструкции до приложения внешних сил [29, 107]. Они могут появиться через некоторое время после сборки конструкций от незначительного силового импульса [131, 133] или после приложения малой доли расчетной внешней нагрузки. В последнем случае вместе с воз растанием внешней нагрузки развитие трещины может привести к полному разрушению конструкции. Проблема возникновения трещины в процессе неоднородной упругой и упруго-пластической деформации не разработана. В ряде работ * рассмотрен вопрос развития уже возникшей трещины при частных случаях силового воздействия. Из изложенного следует, что для уменьшения опас ности хрупкого разрушения сварной конструкции при статиче ской нагрузке должны быть разработаны комплексы мероприятий
вследующих двух направлениях.
1.Мероприятия, направленные на исключение или уменьше ние и выравнивание сварочных напряжений в сварных конструк циях. К ним относятся следующие мероприятия.
Сварка после предварительного равномерного или неравномер ного нагрева, не сопровождающегося пластическими деформаци ями, при условии, когда это начальное температурное поле под держивается неизменным до окончания сварки. Этот метод, как показано в гл. 6, является эффективным, но имеет ограниченное применение, он может быть использован в серийном производ стве однотипных узлов.
Технологические мероприятия, к которым относятся целесо образное сочетание физико-механических свойств основного ме талла и металла электрода, сварка под целенаправленной актив ной нагрузкой, предварительное нагружение сварного соедине ния, проковка, обкатка, различные виды термической обработки. Эти мероприятия подробно изложены в работах [18, 52].
2. Мероприятия, направленные на уменьшение влияния сва рочных напряжений на величину разрушающей нагрузки. Как было показано, сварочные напряжения существенно снижают статическую прочность сварной конструкции при пониженной тем пературе при наличии концентраторов напряжений, расположен ных неблагоприятно по отношению к ориентировке наибольших растягивающих сварочных и рабочих напряжений. Концентраторы напряжений могут быть чисто конструктивными, т. е. обусловлен ными резкими изменениями формы и размеров сечений сварного соединения. Задача проектировщика заключается в том, чтобы исключить такие опасные конструктивные формы [46, 99, 133]. Концентраторами напряжений являются также разного рода микро- и макродефекты в сварных швах, которые могут оказаться очагами развития трещины. Здесь необходимо улучшение техно логии сварки и контроля качества сварного шва. Что же касается
* Литературу по этому вопросу см. в работе [117].
влияния температуры, при которой эксплуатируется сварная кон струкция, то здесь необходимо идти по пути применения стали, не переходящей в хрупкое состояние при заданной температуре и данном напряженном состоянии [12, 39, 100, 131, 133, 134].
49. ВЛИЯНИЕ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ
В работе [88] приведены опыты, в которых подвергнуты дей ствиям вибрационной нагрузки полосы, сварные двутавры, сквозные фермы, имеющие и не имеющие сварочных напряжений.
Результаты |
этих |
опытов |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
даны |
в |
|
табл. 21. |
В |
этой |
|
|
|
|
Таблица |
21 |
|||
таблице |
|
не |
приведено |
Влияние |
термической |
обработки |
|
|
||||||
значение |
числа |
нагруже |
сварных соединений |
|
|
|
||||||||
нии, |
при |
котором |
про |
на усталостную прочность |
|
|
||||||||
изошло бы разрушение не- |
|
|
Число нагрузок |
до |
||||||||||
отожженной |
полосы (фер |
|
|
разрушения |
об |
|||||||||
мы), |
не |
имеющей |
свароч |
Тип образца |
|
разцов |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
ных напряжений. Поэтому |
|
|
|
ДО |
после |
|||||||||
данные |
|
первой |
и третьей |
|
|
отжига |
отжига |
|||||||
строк |
этой |
таблицы |
не |
|
|
|
|
|
|
|
||||
дают |
основания |
|
судить, |
Полоска с продоль |
80 |
800 |
50 |
700 |
||||||
насколько |
сварочные |
на |
ными валиками |
|
|
|
|
|
||||||
пряжения уменьшают или |
Сварной двутавр |
215 330 |
* 31 |
370 |
||||||||||
увеличивают число |
нагру |
Сквозная ферма |
58 |
100 |
33 |
715 |
||||||||
жении, |
при котором |
про |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
исходит |
|
разрушение, |
так |
* Сварной |
образец после отжига. |
|
j |
|||||||
как |
полоса |
(или |
ферма), |
|
|
|
|
|
|
|
||||
не будучи |
отожжена |
до |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
сварки, |
|
находилась в таком |
состоянии, |
в смысле |
ее |
поведения |
||||||||
под |
нагрузкой, |
которое не |
может быть отождествлено с ее |
|||||||||||
состоянием |
после |
отжига. |
Другими |
словами, |
приведенные |
выше данные опытов с полосой (фермой) не могут служить осно ванием для заключения, что сварочные напряжения не понижают усталостной прочности, так как здесь не соблюдены условия сравнимости результатов опытов. Что же касается опытов со сварными двутаврами (табл. 21), то в них обеспечены условия сравнимости результатов, так как сварка производилась после отжига, и влияние сварки на усталостную прочность можно уста новить путем сравнения числа нагружении, при котором про исходит разрушение отожженного после сварки двутавра. Это сравнение показывает, что сварочные напряжения понижают чи сло нагружении на 31% .
Аналогичные результаты были получены в работе [53], где исследованы влияния наплавок и приварок на усталостную проч ность. Результаты испытаний приведены в табл. 22, которые пока зывают влияние сварочных напряжений, их ориентировки, а также концентраторов напряжений на предел усталости.
17* |
259 |
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
22 |
|
|
Влияние наплавок и приварок на усталостную прочность |
|
|
||||||
|
|
|
сварных соединений |
|
|
|
|
||
|
|
|
Предел |
|
|
Предел |
|
||
Эскиз рабочей |
Марка |
усталости |
Эскиз рабочей |
Марка |
усталости |
|
|||
при изгибе |
при изгибе |
|
|||||||
части образца |
стали |
|
|
части образца |
стали |
|
|
|
|
|
|
|
кГ/см* |
% |
|
|
кГ/см2 |
% |
|
f — 4 |
10 |
1770 |
100 |
|
10 |
1220 |
68,9 |
||
40 |
2370 |
100 |
|
40 |
1520 |
64. |
, |
||
|
|
|
|||||||
с |
» |
10 |
1020 |
57 |
|
40 |
1170 |
49 |
|
40 |
1070 |
45 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
U - J |
10 |
1620 |
91,5 |
|
40 |
600 |
25 |
|
|
40 |
2120 |
89 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
В |
работе [148] показано, |
что предел усталости образцов с дву |
сторонними продольными валиками после удаления валиков строж кой на 21% ниже предела усталости исходного основного металла. Более того, известно, что значительное влияние на предел уста лости оказывает состояние поверхности образца или изделия, а сварные соединения, где швы обработаны вровень с поверхностью соединения, на практике применяются относительно редко. Поэтому нет каких-либо оснований для вывода о том, что свароч ные напряжения не влияют на предел усталости. Наоборот, ре зультаты опытов [148] показывают, что пределы усталости при растяжении, полученные при испытании образцов с продольными двусторонними валиками, наложенными различными электро дами, составили 48—57% от предела усталости основного металла. Причем 80% разрушений образцов с продольными швами про
исходило у начала и у конца |
валика, т. е. |
там, где имели место |
||
резкие |
градиенты сварочных |
напряжений. |
При рабочей длине |
|
/ = 230 мм образцы |
с двусторонними поперечными валиками |
|||
имели |
тот же предел |
усталости, что и образцы той же формы |
из исходного материала. Это является следствием того, что при большой длине образца местная неоднородность металла в зоне на плавки и местные сварочные напряжения в той же зоне, образуя короткий жесткий узел, не могли оказать заметного влияния на результаты опыта [116]. Аналогичные результаты получены в ра боте [141 ], где испытаниями на усталость при изгибе установлено, что предел усталости образцов из мягкой стали с двусторонними валиками, состроганными вровень с поверхностью образца, со ставляет 58% от предела усталости основного металла. Авторами [141], кроме того, были испытаны на усталость надрезанные
образцы без начальных и с начальными напряжениями в зоне нагрева. Предел усталости надрезанного образца с начальными напряжениями составил 50% предела усталости такого же образца без начальных напряжений. Эти опытные данные показывают, что
взависимости от ориентировки направления силы по отношению
кшву, в зависимости от характера распределения неоднородно сти металла и самих сварочных напряжений в пределах всего
сварного соединения, сварочные напряжения могут привести к значительному уменьшению предела усталости сварного соеди нения по сравнению с пределом усталости исходного металла.
Втой же работе приведены результаты испытания швеллеров
сприваренными накладками. Накладка, приваренная попереч ными швами, снизила предел усталости на 20%, в то время как накладка, приваренная продольными швами, снизила предел усталости на 60%. Приварка ребер жесткости к растянутым по яскам двутавровых балок низкоуглеродистой и низколегирован
ной |
стали привела |
к снижению предела усталости в |
1,5 раза. |
В |
работе [126] |
приведены результаты исследования |
усталост |
ной прочности плоских образцов при различной последователь ности наложения шва. Автор [126, 127] приходит к выводу, что влияние сварочных напряжений на усталостную прочность свар ного соединения зависит от величины и характера распределения этих напряжений и от формы сварного соединения. С уменьшением величины переменных напряжений растягивающее остаточное сварочное напряжение усиливает свое влияние и значительно снижает предел усталости сварного соединения.
В работе [51 ] испытывались на плоский переменный изгиб при симметричном цикле пластины Ст.З и стали 45 с приваренными накладками. Усталостное разрушение во всех случаях начиналось у торцов накладок около сварных швов. При этом для пластин
Ст.З предел усталости понизился с 1300 |
до 300 кГ/см2, |
для пла |
стин стали 45— с 1650 до 300 кГ/см2. |
Изложенные |
результаты |
опытов указывают на существенное влияние остаточных свароч ных напряжений на усталостную прочность сварных конструкций. Это резкое влияние остаточных сварочных напряжений на уста лостную прочность является следствием взаимодействия следую щих факторов:
а) концентрация самих остаточных сварочных напряжений в зоне шва;
б) неоднородность металла этой зоны; в) конструктивные, эксплуатационные и технологические кон
центраторы напряжений, которые, будучи неблагоприятно рас положены по отношению к ориентировке растягивающих свароч ных и рабочих напряжений, приводят к резкому снижению предела усталости. Для исключения или уменьшения влияния остаточных сварочных напряжений на усталостную прочность могут быть использованы комплексы мероприятий, изложен ные выше.