Файл: Волженский А.В. Гипсовые вяжущие и изделия (технология, свойства, применение).pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 145
Скачиваний: 2
Рассматривая микроструктуруновообразований и, в частности, дисперсность их с точки зрения влияния «а прочностные и деформативные свойства ГЦП камня при кратковременном и длительном зарружении, можно от метить следующее.
В ранние сроки твердения ГЦП и ГШЦП вяжущего, твердеющего в нормальных условиях, его механические свойства обусловливаются в основном гидратацией полуводного гипса. Деформативность ГЦП и ГШЦП камня в этот период предопределяется свойствами дву водного гипса. В последующем идет накопление высо кодисперсных продуктов гидратации вяжущего, что со провождается ростом прочности твердеющего камня тем большим, чем выше содержание цемента в составе вя жущего. Одновременно возрастает его сопротивляемость деформированию. Причину уменьшающихся деформаций ползучести в этот период можно объяснить преимуще ственным влиянием качественных характеристик ГЦП и ГШЦП камня и, в частности, уменьшающейся дисперс ностью частичек новообразований. Старение (укрупне ние) частичек обусловливает нарастание жесткости сис темы и уменьшение ее деформативности. В условиях длительного нагружения это приводит к постепенному затуханию деформаций ползучести. Таким образом, сте пень и характер упруговязкопластических деформаций ГЦП и ГШЦП камня определяются не только качест венным и количественным содержанием новообразова ний в твердеющем вяжущем, но и меняющейся во вре мени микроструктурой камня, связанной с огрублением ее частиц и с другими внутренними изменениями самих новообразований. Отмечено четко выраженное снижение деформативности ГЦП и ГШЦП камня по мере увели чения возраста к моменту испытания. Это можно объ яснить увеличением количества новообразований, а так же их огрублением. Установлено влияние величины загружения на показатели деформативности. Оно тем больше, чем меньше возраст образцов к моменту ис пытания.
Несмотря на то, что фазовый состав новообразова ний ГЦП и ГШЦП вяжущего нормально твердевшего и пропаренного примерно одинаков, технические свойст ва его, и прежде всего упругопластические, различны. Объясняется это специфическими условиями формиро вания физической структуры ГЦП и ГШЦП камня при
155
тепловой обработке. Тепловая обработка .вызывает рез кое уменьшение удельной поверхности новообразований, что изменяет физико-технические свойства ГЦП и ГШЦП камня в делом. Так, прочность при сжатии, рас тяжении и изгибе у пропаренных образцов меньше по сравнению с такими же образцами, твердевшими «а воздухе в течение 28 суток. Более чувствительными к изменению величины частичек новообразований в твер деющем камне являются .показатели прочности при рас тяжении. Перестройка микроструктуры [ГЦП и ГШЦП камня, связанная прежде всего с огрублением состав ляющих ее частиц, отражается на деформативных свой ствах. Деформация ползучести при прочих равных усло виях у пропаренных образцов меньше, чем у образцов нормального твердения. Таким образом, прочностные и деформативные свойства пропаренных образцов зависят в первую очередь от качественных характеристик мик роструктуры.
Полученные результаты полностью согласуются с представлениями, высказанными А. В. Волженским о влиянии микроструктуры твердеющего цемента на его физико-механические свойства.
Большое влияние на прочностные и деформативные свойства ГЦП и ГШЦП образцов оказывает влажность.
Прочность ГЦП и ГШЦП камня в высушенных об разцах обусловливается силами сросшихся в монолит кристалликов, а деформативность камня— деформативностью отдельных кристалликов новообразований и проч ностью их контактов. Высушивание сопровождается уп рочнением контактов между частицами новообразований вследствие удаления адсорбционной и капиллярной вла ги, что .приводит к снижению деформаций образца. В высушенном камне нет условий для меж.кристаллизационного скольжения, а также для возникновения и раз вития дефектов структуры. Незначительное развитие де формаций ползучести обусловлено, вероятно, механиче ским диспергированием микроструктуры камня под дей ствием длительной нагрузки. По данным опытов, наи меньшей ползучестью обладают сухие образцы из гипса. Они значительно быстрее, чем ГЦП и ГШЦП образцы, приобретают минимальную скорость деформаций ползу чести.
Иные результаты получены при определении пласти ческих деформаций из гипсового и ГЦП и ГШЦП кам-
1 6 6
пя во влажном и водонасыщепном состоянии. В этих условиях контакты кристаллов новообразований значи тельно ослаблены, что обусловливает сравнительно низ кую прочность и повышенную склонность твердеющего камня к вязкому течению.
Чисто гипсовые образцы при любых нагрузках име ют большие деформации ползучести. Их разрушение на ступает во всех случаях и тем быстрее, чем больше влажность и нагрузка. У образцов из ГЦП и ГШЦП вя жущих с увеличением в них содержания портландцемен та и пуццолановой добавки ползучесть снижается. При этом ползучесть образцов, предварительно высушенных и затем помещенных во влажную среду, находится в прямой зависимости от ее относительной влажности и от того количества влаги, которое ими поглощено во время нахождения под нагрузкой. Здесь начинает про являться эффект адсорбционного понижения прочности с увеличением деформаций. В этих условиях влияние эффекта понижения прочности и повышения деформаций будет тем меньше, чем крупнее будут частицы новооб разований, поскольку последние характеризуются мень шей адсорбционной способностью. Таким образом, как прочностные, так и деформативные свойства ГЦП и ГШЦП камня обусловливаются особенностями его мик роструктуры, отличающейся от микроструктуры гипсо вых образцов и приближающейся к микроструктуре портландцементного камня, а также условиями его об разования. В результате этих же факторов деформации ползучести ГЦП и ГШЦП камня (в отличие от гипсо вого), затухая во времени, по абсолютному значению приближаются к ползучести образцов на портландцемен те. Характер этой зависимости, как было показано вы ше, сохранился и в бетонах с той лишь разницей, что здесь наложилось влияние ряда других факторов и, в частности, технологических.
Изменение во времени прочностных и деформативных свойств бетонов
Исследования влияния «старения» бетона на его прочностные и деформативные свойства показали, что призменная прочность и модуль упругости ГЦП „и ГШЦП бетонов, возросли во времени в среднем через
■167
;Т а б л и ц а IV.22. |
Нормативные сопротивления |
ГЦП |
и ГШЦП бетонов |
|
|
|
|
|
|
|||
|
S |
|
|
|
Нормативные сопротивления бетона в кгс/см2 при проектной |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
марке его по прочности на сжатие |
|
|
|||
Вид напряженного состояния |
Бетон |
Обозначения |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
35 |
50 |
' 75 |
100 |
150 |
200 |
250 |
300 |
Сжатие осевое (|приэмеияая проч |
Тяжелый и |
|
|
28 |
40 |
60 |
80 |
115 |
145 |
175 |
210 |
|
ность) |
|
легкий |
Я н |
|
||||||||
|
|
|
пр |
|
|
• |
|
|
|
|
|
|
Растяжение осевое |
|
То же |
Л н |
|
5 |
6 |
8 |
10 |
13 |
16 |
18 |
21 |
|
|
|
Р |
|
||||||||
Сжатие при изгибе |
|
То же |
И |
|
35 |
50 |
75 |
100 |
140 |
180 |
215 |
260 |
|
|
|
|
|||||||||
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е . |
Нормативные |
сопротивления |
сжатию |
стен |
из блоков и камней следует |
принимать |
по |
|
|
|||
СНиП П-В.2-62 «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы |
проектирования». |
|
|
|
|
|
1020 суток на 15—35%. При этом, если у влажных об разцов из ГЦП и ГШЦП вяжущих призменная проч ность после трех лет на всех уровнях загружения (сг=0,2-4-0,6 Rup) увеличивалась, то в этих же условиях образцы из гипсобетона разрушались и тем быстрее, чем выше уровень загрузки образцов. Упругие деформации последействия пропорциональны деформациям нагруже ния. Исследования показали, что ГЦП и ГШЦП бетоны способны восстанавливать деформации, подобно бетонам на портландцементе. Длительные испытания под нагруз кой подтверждают долговечность ГЦП и ГШЦП бетонов, особенно при твердении во влажных условиях.
Полученные данные позволяют рекомендовать бето ны на основе ГЦП и ГШЦП вяжущих для применения в конструкциях наравне с бетонами на портландцементе. Они позволили также определить расчетные характери стики и разработать рекомендации по конструированию изделий из этих бетонов. В зависимости от проектной марки ГЦП и ГШЦП бетонов можно принимать норма тивные сопротивления, приведенные в табл. IV.22, коэф фициенты однородности — по табл. IV. 23.
Т а б л и ц а IV.23. |
Коэффициенты однородности бетонов |
|
||
|
|
|
Коэффициенты однородности |
|
|
|
|
при проектной марке бетона |
|
Вид напряженного состояния |
Обозначения |
по прочности на сжатие |
||
|
|
|||
|
|
|
менее 100 |
более 100 |
Сжатие осевое и |
сжатие |
К бс |
|
|
при изгибе |
|
0,5 |
0,55 |
|
|
|
|||
Растяжение осевое |
|
К бр |
0,45 |
0,45 |
Расчетные сопротивления бетонов на ГЦП и ГШЦП вяжущих, определенные как произведение нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты од нородности, и основные коэффициенты условий работы следует принимать по табл. IV. 24. Значения начально го модуля упругости бетона на ГЦП и ГШЦП вяжущих ниже, чем для обычного тяжелого бетона, в среднем
159
Т а б л и ц а IV.24. Расчетные сопротивления ГЦП бетонов
Расчетные сопротивления в кгс/см2пр i проектной марке
Вид напряженного состояния |
Вид бетона |
Обозначения |
Сжатие осевое |
Тяжелый и |
R np |
|
легкий |
|
|
|
Сжатие при изгибе |
То же |
R H |
|
|
Растяжение |
То же |
*Р
35 |
50 |
75. |
100 |
150 |
200 |
250 |
|
300 |
|
и начальном модуле упругости в кгс/см* бетона |
|
||||||
— |
| |
| - |
1135000*| 165000*|200000*[230000*| 270000* |
|||||
- |
40000**|55000** 6БООО**|8ЕООО**| |
— |
- |
1 |
- |
|||
11 |
16 |
24 |
33 |
52 |
66 |
78 |
|
96 |
10 |
15 |
22 |
30 |
47 |
59 |
71 |
|
86 |
— |
20 |
29 |
45 |
62 |
80 |
96 |
|
115 |
|
18 |
26 |
41 |
57 |
73 |
88 |
|
105 |
_ |
_ |
3,2 |
4 |
5,2 |
6,5 |
7,9 |
|
9,4 |
|
— |
2,9 |
3,6 |
4J |
5,7 |
7,2 |
|
8,5 |
П р и м е ч а н и я : |
1. Над |
чертой |
даны показатели для железобетонных |
конструкций; |
под чертой — |
для бетонных. |
||||
2. При расчете по |
прочности |
сжатых |
и внецентренко |
сжатых бетонных |
элементов конструкций |
простенков |
с площадью сечения |
|||
менее 0,1 м2 значения расчетные сопротивлений бетона |
( Rnp , ^ и , |
) |
следует |
умножать |
на |
коэффициент тп$ —0,8. |
*Тяжелый бетон
**Легкий бетон на искусственном крупном заполнителе объемной массой 300—700 кг/м3.
на 25%. Это может вызвать дополнительные начальные прогибы, например, в перекрытиях или в стенах яри эк сцентрично приложенных нагрузках. Поэтому е целью уменьшения влияния этого фактора при расчете конст рукций принят коэффициент условий работы бетона на сжатие тб, равный 0,74, а при растяжении — 0,9.
Прочностные и деформативные свойства изделий из ГЦП и ГШЦП бетонов при кратковременном и длительном действии сжимающей и изгибающей нагрузок
Деформативные и прочностные характеристики пане лей внутренних стен из тяжелого бетона и наружных блоков из легкого бетона на основе ГЦПВ и ГШЦПВ, полученные при испытании изделий на центральное и внецентренное сжатие при кратковременно и длительно действующих нагрузках, не отличаются от таковых для аналогичных изделий из портландцемента и отвечают требованиям расчета по несущей способности (первая группа предельного состояния) на прочность с учетом продольного изгиба согласно СНиП.
Проведенные испытания плит, панелей перекрытия и покрытия, а также балок при кратковременном дейст вии изгибающей нагрузки показали удовлетворительное совпадение расчетных нагрузок с фактическими, а так же соответствие расчета по деформациям, по образова нию и раскрытию трещин, а также прогибам (вторая группа предельного состояния) согласно СНиП.
Сцепление стальной арматуры в растворах и бетонах
П. П. Будников и С. П. Зорин, П. И. Боженов, А. В. Волженский, А. С. Шкляр и др., изучавшие возможность использования ангидритового, демпферного гипса, а так же эстрих-гипса для производства армированных гипсо бетонных конструкций, указывали на пониженное сцеп ление гипса с арматурой. На пониженные когезионные и адгезионные свойства гипсобетона по сравнению с бе тонами на портландцементе указывал Ю. Е. Корнилович.
6—879 |
161 |
Сцепление арматуры с бетоном, как показали мно гие исследователи, сводится к явлениям механического, физического и химического порядка. Сила сцепления арматуры с бетоном определяется совокупностью всех этих явлений.
По литературным данным, сила сцепления арматуры с цементным бетоном обычно находится в пределах
20—40 кгс/см2.
Сцепление арматуры в растворах и бетонах на ос нове ГЦП и ГШЦП вяжущих определяли методом продавливания. Для испытания готовили образцы разме ром 10ХЮХЮ см из бетбнных смесей и 7,07Х7,07Х Х7,07 см из мелкозернистых бетонов с удобоукладываемостью 30—40 сек. При изготовлении образцов их ар мировали посредине гладкими' стержнями диаметром 12 мм и № 12 — периодического профиля. Часть стерж ней предварительно покрывали антикоррозионной об мазкой: цементно-битумной, цементно-казеиновой, це- ментно-полистирольной, поливинилацетатной. Основные
показатели |
исследуемых бетонов приведены в табл. |
IV. 25. |
|
Т а б л и ц а |
IV.25. Характеристики растворных и бетонных смесей, |
|
использованных при определении величины сцеп- |
___________________ ления арматуры с бетоном______________________
|
|
|
и |
л |
|
|
|
|
|
о |
о |
|
|
Л |
|
|
О) |
|
|
|
ю |
|
|
Я |
|
О) |
Я * |
л |
|
|
Р> |
|
||
н |
|
|
* |
|
>т Я |
л«о |
о |
уо ловия |
Состав бетона |
|
л |
||
о |
|
I» |
||||
о |
хранения |
(раствора) по |
|
я в |
¥ я |
иИ |
а, |
|
масс е |
|
wо> |
о е_, |
|
|
|
S - |
» Э |
|||
о |
|
|
|
|
л л |
|
|
|
|
|
ю tj |
||
я |
|
|
|
а» |
£о |
о О |
о |
|
} |
Л ^ |
|
*s |
|
X |
|
Р-. сз |
|
|
>>о) |
|
В я ж у щ е е на о с н о в е в ы с о к о п р о ч н о г о г и п с а |
||||||
1 |
Воздушно- |
1:2,1:3,1 |
370 |
2450 |
0,42 |
|
|
сухое |
|
|
|
|
|
2 |
Влажное |
|
|
|
|
|
Воздушно |
1:2 |
700 |
2280 |
0,27 |
|
|
|
сухое |
|
||||
|
Влажное |
|
|
|
|
|
|
В я ж у щ е е на о с н о в е |
с т р о и т е л ь н о г о |
г и п с а |
|||
3 |
Воздушно |
1:2 |
|
|
|
|
|
сухое |
615 |
2110 |
0,45 |
40 |
|
4 |
То же |
1:1,5:0,9 |
450 |
1700 |
0,5 |
40 |
162