г_Г=кг/нм³_;



г_Г=14,980/12,095 = 1,238 кг/нм³_;

г_Г=15,174/12,245 = 1,239 кг/нм³_;

г_Г=15,497/12,497 = 1,240 кг/нм³_;

г_Г=15,819/12,748 = 1,241 кг/нм³_;

г_Г=16,142/12,999 = 1,242 кг/нм³_;

г_Г=16,465/13,250 = 1,250 кг/нм³_;

Результаты расчетов сведены в таблицу 2.2

Таблица 2.3

Наименование газохода	Коэффициент избытка воздуха, б	Темп. 0С	Н0г	Н0В	(б-1)Н0В	Нг= Н0г+(б-1)Н0В	?Нг
1. Топка, фестон, вход в пароперегреватель	б"т=бф=б'пе=1,1	2200 2000 1800 1600 1400 1200 1100 1000 900	41283,2 37119,2 32970,8 28893,4 2488505 20919,3 19006,3 17107,4 15207,2	33724,9 30401,86 27078,82 23844,79 20600,87 17406,4 15824 14251,49 12708,65	3372,49 3040,186 2707,882 2384,479 2060,087 1740,64 1582,4 1425,149 1270,865	44655,7 40159,4 35678,7 31277,9 26945,6 22659,9 20588,7 18532,5 16478,1	4496,3 4480,7 4400,8 4332,3 4285,7 2071,2 2056,2 2054,4
2. Выход из пароперегревателя	б"пе=1,13	900 800 700 600 500 400	15207,2 13345,5 11520,4 9747,5 8030,5 6339,1	12708,65 11215,26 9721,87 8228,48 6784,54 5380,16	1652,124 1457,984 1263,843 1069,702 881,990 699,421	16859,3 14803,5 12784,2 10817,2 8912,5 7038,2	2055,8 2019,3 1967 1904,7 1874,3
3. Выход из водяного экономайзера 2-й ступени	б"вэ2=1,15	600 500 400	9747,5 8030,5 6339,1	8228,48 6784,54 5380,16	1234,272 1017,681 807,024	10981,8 9048,2 7146,1	1933,6 1902,1
4. Выход из воздухоподогревателя 2-й ступени	б"взп2=1,18	500 400 300	8030,5 6339,1 4693,8	6784,54 5380,16 3995,56	1221,217 968,429 719,2	9251,7 7307,5 5413	1944,2 1894,5
5. Выход из водяного экономайзера 1-й ступени	б"вэ1=1,2	400 300 200	6339,1 4693,8 3095,9	5380,16 3995,56 2640,63	1076,032 799,112 528,126	7415,1 5492,9 3624,02	1922,2 1868,9
6. Выход из воздухоподогревателя 1-й ступени	б"взп1=бух=1,23	300 200 100	4693,8 3095,9 1531,7	3995,56 2640,63 1315,37	918,979 607,345 302,535	5612,8 3703,2 1834,2	1909,6 1869

---

Энтальпия продуктов сгорания по газоходам кДж/кг

 

4. 
   Расход топлива
   

Котлоагрегат - ПК-14
Давление острого пара:
Рпп = 9,8 мпа
Температура острого пара:
Tпп = 5100С
Температура питательной воды:
Tпв = 1450С
Температура уходящих газов:
Tухг = 1230С
Температура горячего воздуха:
Tгв = 3050С
Расчётно-располагаемое тепло топлива:
Qpp=Qсн
Qсн= 8970*4,19 = 37584,3 кдж/м3
Производительность котла:
Д = 208 т/ч
Бпр = 2,5%
Определение тепловых потерь котла:
Потери тепла от механического недожога q4 = q6 = 0 [1, с.84]
Потери тепла от химического недожога q3 = 0,5 % [1, с.84]

Q = 100
Потери тепла с уходящими газами q2 определяется по формуле:

Q2= (3.1)

Где - энтальпия холодного воздуха находится по формуле:

= 39,8*V0 = 39,8*9,89 = 393,622 кдж/кг (3.2)
Нух - энтальпия уходящих газов:
Нух = 1869/100*23+1834,2 = 2264,07 кдж/кг (3.3)
Q2 = (2264,07-1,23*393,6220 = 1779,91 кдж/кг (3.4)
Потери тепла от наружного охлаждения q5 = 0,58% [1, с.84]
Q = (1779,91/8970*4,19)*100 = 4,74%
Коэффициент полезного действия котлоагрегата, брутто:
(q + q3 + q+ q+ q6 ) = 100 - (4,74 + 0,5 + 0,58) = 94,18%
(3.5)
Полное количество теплоты, полезно отданное в котле:
Q= Д ( h- h) + Д(h- h) кдж/ч (3.6)
Где: Д = 208 т/ч - паропроизводительность.
Д = 5,2 т/ч - расход воды на продувку котла
H - энтальпия перегретого пара, определяемая по давлению и температуре у главной парозапорной задвижки котла [5, с. 45].
H = 11,8/1*0,2+3399,7 = 3402,06 кдж/кг
H- энтальпия питательной воды на входе в котел при t по заданию и давлении на входе в экономайзер [5, с.45].
Р= 1,06*Рпп = 1,06*9,8 = 10,388 мпа
H = С*t0пв = 4,19*145 = 607,55 кдж/кг
H - энтальпия воды при температуре насыщения, соответствующей давлению в барабане.
H = h' - 2 таблица = 1399,9 кдж/кг
Q = 20810(3402,06-607,55) + 5,210(1399,9-607,55) =
= 585378,310 кдж/ч
Расход топлива подаваемого в топку:

(3.7)

В = *100 = 16537,6 м3/ч

5. 
   Топочная камера
   

Построение эскиза топки и определение ее геометрических размеров



Рисунок 4.1 - Эскиз боковой стены топки

Пользуясь величинами, входящими в уравнение теплового баланса котельного агрегата, находим полезное тепловыделение в топке по формуле:



кДж/кг (4.1)

Количество тепла, входящего в топку с воздухом, определяется по формуле:

Q_{В =} (б_Т - ?б_Т - ?б

---

_ПЛ)Н⁰_ГВ + ( ?б_Т + ?б_ПЛ ) Н⁰_ХВ (4.2)



где - теплосодержание горячего воздуха, поступающего в топку.

Н⁰_ГВ = (5380,16 - 3995,56)/100*5 + 3995,56 = 4064,79 кДж/кг

Н⁰_ХВ =39,8*V⁰ = 39,8*9,89 = 393,622 кДж/кг

?б_ПЛ = 0 - коэффициент присоса

?б_Т = 0,05 - по таблице 2.1

б_Т = 1,075 - по таблице 2.1

Q^Р_Р = 37584,3 кДж/ кг



= (1,075 - 0,05 - 0)*4064,79 + (0,05 + 0)*393,6 = 4186,01



37584,3*(100-0,5-0-0/100) + 4186,01 = 41582,4



Находим геометрические размеры топки:

Толщина излучающего слоя вычисляется по формуле:



S=3,6 , м (4.3)



где - активный объем топочной камеры.

b = 9,9 м - ширина топки.

а = 7,715м; а₁ = 1,25м;

l₁ = 5,75 м; l₂ = 7,65 м;

h₁ = 12,5 м; h₂ = 4,5 м; h₃ =5 м;



- площадь боковой стены топочной камеры, м². Для нахождения площади боковой стены разбиваем эскиз топки на простые геометрические фигуры (треугольник, прямоугольник, трапецию) и находим их площадь.

= F_тр + F_прям + F_трап, м²

F_трап = (7,715*1,25/2)4,5 =20,171 м²

F_прям = 7,715*12,5 = 96,437 м²

F_тр = 7,715*5/2 = 19,287 м²

= 20,171 + 96,437 + 19,287 = 135,895 м²

F_СТ - общая площадь стенки .



F_СТ = 2+ F_ФР + F_З (4.4)

F_ФР = 256,41м²

F_З = 180,675 м²

F_СТ = 2 Ч 135,895 + 256,41 + 180,685 = 708,875 м²

Активный объем топочной камеры и толщина излучающего слоя равны:

V 135,895Ч 9,9 = 1345,3605

S =3,6 Ч 1345,3605/708,875 = 6,83 м

По таблице 2.3 в соответствии с Q_т нахожу адиабатическую температуру горения:

а = 2000+х

(4496/200)*х + 40159,4 = 41582,4

Х = 63,3

а = 2000 + 63,3 = 2063,3

---

⁰С

Для нахождения температуры газов на выходе из топки определяются вспомогательные величины:

М - параметр, определяющийся в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки Х

М =0,54- 0,2 (4.5), где



= (4.6)

где - отношение высоты расположения осей горелок (от оси горелок до середины холодной воронки) к высоте топки Нт (от середины холодной воронки до середины выходного окна из топки).



= 4,4м



= 17,3 м

4,4/17,3 + (-0,15) = 0,104

М = 0,54-0,2*0,104 = 0,52

Находим среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов :



(4.7)

где Х-угловой коэффициент экранов находится по номограмме 1(а) [1, с.67] Х = 0,98

о - коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения или закрытия изоляцией поверхностей, находится по таблице 4-8 [1, с.26],= 0,65

0,98*0,65 = 0,64

При сжигании газового топлива эффективная степень черноты факела определяется по формуле:

а_ф = ma_св + (1-m)а_г (4.8)

Для газа m = 0,1

К - коэффициент ослабления лучей топочной средой 1/м*кгс/см².

Р - 1 кгс/см²

S = 6,83 м - эффективная толщина излучающего слоя.

S = 95мм - шаг труб в топке.

d = 76мм - диаметр.

Относительный шаг:

S/ d = 95/76 = 1,25

К = (К_г* Нп + К_с) (4.9)

где к_г = 0,13 ккал/м²*ч/⁰С- находится по номограмме №3 [1, с.68]

Нп = 0,27 - из таблицы 2.2

К_с = 0,03*(2-б_Т)*( 1,6*Т"_т/1000 - 0,5)*С^р/Н_р

Т"_т = 1100 = 1373⁰К

С^р/Н_р = 0,12?m/n*C_m*H_n

С^р/Н_р = 0,12*(1/4*93,8+2/6*3,6+3/8*0,7+4/10*0,2+5/12*0,4) = 3,019

К_с = 0,03(2-1,075)(1,6*1373/1000-0,5)*3,019 = 0,138 ккал/м²*ч/⁰С.

РпS = Р НпS = 1*0,27*6,83 = 1,844 кгс/см².

К = (К_г* Нп + К_с)

К = (0,13*0,27+0,138) = 0,173 ккал/м²*ч/⁰С.

KPS = 0,173*1*6,83 = 1,18

а_св = 0,7

К_гPS = 0,13*1*6,83 = 0,89

а_г = 0,6

Степень черноты факела находится по формуле (4.8):

а_ф = 0,61 ккал/м*кгс/см².

Удельное напряжение стен топочной камеры:

---

q_F = (16537,6*41582,4)/(708,875*4,19) = 231524,2 ккал/м²ч⁰С



Следовательно, по номограмме 7 [1, с. 69] нахожу температуру на выходе из топки: = 990⁰С

6. 
   Конвективное поверхности нагрева
   
7. 
   Расчет конструктивных поверхностей фестон
   

Рисунок 5.1 Эскиз фестона

Эффективная толщина излучающего слоя определяется по формуле:



, м (5.1)

где - поперечный шаг труб.

= 380мм по чертежу

- продольный шаг труб.

= 400мм (по чертежу).

d = 76мм - наружный диаметр труб

й_сррд = 3,75 м



Лучевоспринимающая поверхность фестона:

Нлф = Нлок ЧХпуч = Вок Чйок Ч Хпуч (5.2)

Вок = Вт = 9,9 м²

Длина окна: йок = 5 м

Лучевоспринимающая поверхность выходного окна:

Нлок = Вок Чйок

Нлок = 9,9 Ч 5 = 49,5м²

Хпуч = 0,72



/ d = 380/76 = 5

Нлф = 9,9 Ч5 Ч 0,72 = 35,64 м²

Конвективная поверхность нагрева ряда Нрд определяется как наружная, обогреваемая газами поверхность труб, лежащих в одном ряду

Нрд = Zрд Чй_сррд Ч р Ч dн (5.3)

Zрд - количество труб в одном ряду.

Zр - общее количество труб.

Zр = B/S₁ - 1 = 9,9/0,095-1 = 103

Zрд = Zр/n = 103/4 = 26

р = 3,14

d = 76мм = 0,076м

Нрд = 26*3,75*3,14*0,076 = 23,26 м²

Конвективная поверхность нагрева фестона:

Нф = У Ч Нрд (5.4)

Нф = 4 Ч 23,26 = 93,04 м²

Живое сечение для прохода газов определяется для поперечного омывания пучка и рассчитывается по формуле:



(5.5)



9,9*5-0,4*5*0,076 = 39,62

Принимаю температуру дымовых газов за фестоном:

---

Смотрите также файлы

• Сабаты таырыбы лттар достыы басты байлыымыз 10 саба.docx

• Федор Абрамов, родившийся и выросший в деревне на севере Архангельской области, живший в Ленинграде, яркий представитель именно деревенской прозы.docx

• Чем отличается гуманистическая психология от когнитивной Когнитивная.docx

• Конспект интегрированного занятия по окружающему миру и развитию речи в средней группе Путешествие в страну хлеба.docx

• за мерзімді жоспар блімі 5блім Денсаулы жне физикалы белсенділік.docx