Файл: Строительство наклоннонаправленной эксплуатационной скважины 12 на площади СевероПрибрежная.rtf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 26.04.2024
Просмотров: 178
Скачиваний: 0
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
MAX на замковое соединение.
В данном случае для замков ЗП-162-89 PMAX = 282Тс при n=1,4 и графитовой смазке QP=39,033 Тс[11].
,033Тс<282Тс.
Следовательно, действующее осевое усилие допустимо для замков первой секции КБТ.
Для замков типа ЗП-162-89 при n=1,4 и графитовой смазке момент затяжки МЗТ=2908 кгс·м.
Наибольшая глубина lK1 первой секции КБТ в клиновом захвате ПКР-560 (при длине клиньев lK = 400 м) определяется по формуле [11]:
(2.36)
где
- удельный вес материала трубы, гс/см3;
- удельный вес бурового раствора, гс/см3;
qm - вес одного метра трубы секции, кгс/м;
n - нормативный запас прочности трубы в клиновом захвате, n=1,15.
Предельная осевая нагрузка на трубу в клиновом захвате
определяется по формуле[11]:
(2.37)
где
- предельная осевая нагрузка на трубу в клиновом захвате при коэффициенте охвата, равном единице, кгс;
С - коэффициент охвата (для ПКР-560 С=9).
=2078 м
Допустимая глубина спуска в клиновом захвате для первой секции значительно больше ее длины, следовательно, вся она может быть спущена с использованием ПКР-560.
Необходимая длина второй секции L2 рассчитывается по формуле:
L2 = HСКВ - LКНБК - LК1. (2.38)
L2 = 3300 - 75,352 - 300 = 2924,648 м.
Наибольшая допустимая длина второй секции КБТ l2 из труб ТБПВ 147
13 определяется по формуле[11]:
(2.39)
где
- максимальная допустимая растягивающая нагрузка на тело трубы m-й секции, кгс;
Кτ - коэффициент влияния касательных напряжений на напряженное состояние трубы, Кτ=1;
K - коэффициент учитывающий влияние сил трения, сопротивлению движению бурового раствора, K =1,15;
m - порядковый номер от УБТ секции КБТ;
QБi - вес i-й секции КБТ, кгс;
- перепад давления в забойном двигателе и долоте, кгс/мм2;
FK - площадь поперечного сечения канала трубы m
-й секции,мм2;
qm - приведенный вес одного метра трубы m-й секции, кгс/м.
Максимальная допустимая растягивающая нагрузка QPMAX равна[11]:
(2.40)
где σТ - предел текучести материала трубы m-й секции, мм2;
n - нормативный запас прочности,n =1,4.
кгс.
=7605 м.
Расчетная длина второй секции превосходит необходимую длину.
Допустимое напряжение [σ]определяется по формуле 2.31:
Вес второй секции QБ2 определяется по формуле 2.29:
Растягивающая нагрузка в верхнем сечении второй секции рассчитывается по формуле 2.32:
Максимальное напряжение растяжения определяется по формуле 2.33:
.
Таким образом, эквивалентное напряжение меньше допускаемого, а фактический запас прочности больше нормативного.
Допустимые избыточные наружное PH и внутренние PB давления на тело трубы определяются по формулам 2.34 и 2.35 соответственно:
PH≤4,14/1,15=3,6 кгс/мм2;
PB≤5,11/1,15=4,44 кгс/мм2.
Фактические значения критического наружного и предельного внутреннего давления не превышают расчетные. Таким образом, вторая секция КБТ имеет достаточный запас прочности на давление.
Для замков ЗЛ-172 PMAX=208,8Тс при n=1,4 и графитовой смазке QP=84,054Тс.
,054Тс<208,8Тс
Следовательно, действующее осевое усилие допустимо для замков второй секции КБТ.
Для замков типа ЗЛ-172 при n=1,4 и графитовой смазке момент затяжки MЗТ=2432 кгс·м.
Наибольшая глубина спуска второй секции КБТ определяется по формуле 2.36, предельная осевая нагрузка по формуле 2.37, в которой
Аналогичным образом проводится расчёт бурильной колонны для каждого интервала скважины. В настоящее время для расчётов бурильных колонн широко применяются ЭВМ, позволяющие облегчить расчёты.
Таким образом, компоновка низа бурильной колонны при бурении всей скважины представлена в таблице 2.7
Таблица 2.7 - Конструкция бурильной колонны
* - при появлении признаков желообразовния установить противожелобной (210-215 мм) центратор над УБТ;
** - для соединения ясса с УБТ использовать безопасный переводник
*** - допускается применение раздвижного расширителя “Reamaster”
В данном случае для замков ЗП-162-89 PMAX = 282Тс при n=1,4 и графитовой смазке QP=39,033 Тс[11].
,033Тс<282Тс.
Следовательно, действующее осевое усилие допустимо для замков первой секции КБТ.
Для замков типа ЗП-162-89 при n=1,4 и графитовой смазке момент затяжки МЗТ=2908 кгс·м.
Наибольшая глубина lK1 первой секции КБТ в клиновом захвате ПКР-560 (при длине клиньев lK = 400 м) определяется по формуле [11]:
(2.36)где
- удельный вес материала трубы, гс/см3; - удельный вес бурового раствора, гс/см3; qm - вес одного метра трубы секции, кгс/м;
n - нормативный запас прочности трубы в клиновом захвате, n=1,15.
Предельная осевая нагрузка на трубу в клиновом захвате
определяется по формуле[11]: (2.37)где
- предельная осевая нагрузка на трубу в клиновом захвате при коэффициенте охвата, равном единице, кгс; С - коэффициент охвата (для ПКР-560 С=9).
=2078 мДопустимая глубина спуска в клиновом захвате для первой секции значительно больше ее длины, следовательно, вся она может быть спущена с использованием ПКР-560.
Необходимая длина второй секции L2 рассчитывается по формуле:
L2 = HСКВ - LКНБК - LК1. (2.38)
L2 = 3300 - 75,352 - 300 = 2924,648 м.
Наибольшая допустимая длина второй секции КБТ l2 из труб ТБПВ 147
13 определяется по формуле[11]: (2.39)где
- максимальная допустимая растягивающая нагрузка на тело трубы m-й секции, кгс; Кτ - коэффициент влияния касательных напряжений на напряженное состояние трубы, Кτ=1;
K - коэффициент учитывающий влияние сил трения, сопротивлению движению бурового раствора, K =1,15;
m - порядковый номер от УБТ секции КБТ;
QБi - вес i-й секции КБТ, кгс;
- перепад давления в забойном двигателе и долоте, кгс/мм2; FK - площадь поперечного сечения канала трубы m
-й секции,мм2;
qm - приведенный вес одного метра трубы m-й секции, кгс/м.
Максимальная допустимая растягивающая нагрузка QPMAX равна[11]:
(2.40)где σТ - предел текучести материала трубы m-й секции, мм2;
n - нормативный запас прочности,n =1,4.
кгс. =7605 м.Расчетная длина второй секции превосходит необходимую длину.
Допустимое напряжение [σ]определяется по формуле 2.31:
Вес второй секции QБ2 определяется по формуле 2.29:
Растягивающая нагрузка в верхнем сечении второй секции рассчитывается по формуле 2.32:
Максимальное напряжение растяжения определяется по формуле 2.33:
.Таким образом, эквивалентное напряжение меньше допускаемого, а фактический запас прочности больше нормативного.
Допустимые избыточные наружное PH и внутренние PB давления на тело трубы определяются по формулам 2.34 и 2.35 соответственно:
PH≤4,14/1,15=3,6 кгс/мм2;
PB≤5,11/1,15=4,44 кгс/мм2.
Фактические значения критического наружного и предельного внутреннего давления не превышают расчетные. Таким образом, вторая секция КБТ имеет достаточный запас прочности на давление.
Для замков ЗЛ-172 PMAX=208,8Тс при n=1,4 и графитовой смазке QP=84,054Тс.
,054Тс<208,8Тс
Следовательно, действующее осевое усилие допустимо для замков второй секции КБТ.
Для замков типа ЗЛ-172 при n=1,4 и графитовой смазке момент затяжки MЗТ=2432 кгс·м.
Наибольшая глубина спуска второй секции КБТ определяется по формуле 2.36, предельная осевая нагрузка по формуле 2.37, в которой
Аналогичным образом проводится расчёт бурильной колонны для каждого интервала скважины. В настоящее время для расчётов бурильных колонн широко применяются ЭВМ, позволяющие облегчить расчёты.
Таким образом, компоновка низа бурильной колонны при бурении всей скважины представлена в таблице 2.7
Таблица 2.7 - Конструкция бурильной колонны
| № КНБК | Интервал, м | Элементы КНБК | Назначение | ||||
| | от | до | Типоразмер, шифр | Модификация, ГОСТ, ОСТ, ТУ | Техническая характеристика | | |
| | | | | | Наружный диаметр, мм | Длина, м | |
| 1 | 0 | 649 | III 393,7 М-ГВ МКРБ УБТС УБТС УБТС | ТУ 51-774-77 ТУ 51-774-77 ТУ 51-774-77 | 340 254 229 178 | 4 8,0 40,0 24,0 | Бурение и проработка вертикального участка |
| 2 | 649 | 1027 | III 393,7 М-ГВ ВЗД Кр.переводник УБТС Телесистема УБТС | Д1-240 ТУ 51-774-77 “Пилот” ТУ 51-774-77 | 240 203 229 178 178 | 7,2 0,5 8,0 5,0 24,0 | Бурение с набором зенитного угла под колонну 324 мм |
| 3 | 0 | 1027 | III 393,7 М-ГВ Райбер-конус УБТС КЛС 393 УБТС | ТУ 51-774-77 ТУ 26-16-109-80 ТУ 51-774-77 | 393 229 393,7 178 | 0,4 8,0 1,1 24,0 | Проработка ствола скважины перед спуском обсадной колонны 324 мм |
| 4 | 1027 | 2539 | III 295,3 RX+C КЛП ВЗД-240 Телесистема УБТС УБТС* | ТУ 26-16-109-80 “Trudrill” “Sperry-Sun”1200 ТУ 51-774-77 ТУ 51-774-77 | 292 238 241 203 178 | 0,5 7,9 9,5 16,0 24,0 | Бурение со стабилизацией зенитного угла под колонну 245 мм |
| 5 | 1027 | 2539 | III 295,3 RX+C Райбер-конус УБТС КЛС УБТС ЯСС** УБТС | ТУ 51-774-77 ТУ 26-16-109-80 ТУ 51-774-77 ТУ 51-774-77 | 295 203 292 178 216 178 | 0,5 8,0 1,0 8,0 4,0 32,0 | Проработка ствола перед спуском обсадной колонны 245 мм |
| 6 | 2539 | 2846 | III 215,9 М-ГАУ КЛС ВЗД-172 Телесистема УБТС | ТУ 26-16-109-80 “Trudrill” “Sperry-Sun” 650 ТУ 51-774-77 | 214,3 171 165 146 | 0,5 6,7 9,5 80,0 | Бурение со стабилизацией зенитного угла под потайную колонну |
| 7 | 2539 | 2846 | III 295,3 RX+C Раздвижной расширитель “Reamaster” УБТС | Smith серия 7200 ТУ 51-774-77 | 215/245 146 | 1,0 90,0 | Расширка ствола скважины |
| 8 | 2539 | 2846 | III 295,3 RX+C Райбер-конус УБТС КЛС УБТС ЯСС** УБТС | ТУ 51-774-77 ТУ 26-16-109-80 ТУ 51-774-77 ТУ 51-774-77 | 215 165 215 165 216 146 | 0,5 8,0 1,0 8,0 4,0 36,0 | Проработка ствола перед спуском обсадной колонны 194 мм |
| 9 | 2846 | 3147 | III 165,1 МС-ГАУ УБТС ЯСС ** УБТС | ТУ 51-774-77 ТУ 51-774-77 | 120 105 108 | 140,0 4,0 100,0 | Бурение со стабилизацией угла под эксплуатационную колонну |
| 10 | 2846 | 3147 | III 165,1 МС-ГАУ Центратор Раздвижной расширитель*** Центратор УБТС | “Буринтех” ТУ 51-774-77 | 160 138/190,5 160 120 | 0,5 1,6 0,5 48,0 | Расширка под эксплуатационную колонну |
| 11 | 2846 | 3147 | III 165,1 МС-ГАУ УБТС ЯСС** УБТС | ТУ 51-774-77 ТУ 51-774-77 | 120 105 108 | 140,0 4,0 100,0 | Проработка ствола перед спуском обсадной колонны |
* - при появлении признаков желообразовния установить противожелобной (210-215 мм) центратор над УБТ;
** - для соединения ясса с УБТ использовать безопасный переводник
*** - допускается применение раздвижного расширителя “Reamaster”