Файл: Строительство наклоннонаправленной эксплуатационной скважины 12 на площади СевероПрибрежная.rtf

·Q² (Н- h_ц.с)/ d⁵_вн
где Q- подача насосов в конечный момент продавливания, м³/с
Р_тр=0,289·10^-7·1160·0,003²(1800-10)/ 0,196⁵=0,002 МПа

Р_зп=0,289·10^-7· γ_ц·Q ²·Н/( D_скв-d_н) ³ ( D_скв+d_н) ²

Р_зп=0,289·10^-7·1800·0,003²·1800/(0,270-0,219) ³ (0,270+0.219) ²=0,026МПа

Р₁=(1800-10)(1800-1160)/ 10⁵+0,002+0,026=11,48 МПа

) Р₁=11,48 МПа <[Р₁] = 32 МПа,

Р₁=11,48 МПа < Р_у=35,7/1,5=23,8 МПа, что допустимо

) Р₂= Р₁/0,8=11,48 /0,8=14,35 МПа<[Р₂] = 32 МПа, что допустимо
) Давление на забое скважины в конечный момент цементирования

---

Р₃=Н_ц·γ_ц/ 10⁵+ Р_зп
где Н_ц -высота подъема цементного раствора, м

Р₃=1800·1600/10⁵+0,026=28,83 МПа<[Р₃] = 33 МПа, что допустимо

Все условия выполняются

Расчёт необходимого количества цементировочного оборудования и продолжительности цементирования

Принимаем скорость восходящего потока v_в=1.5м/с и находим требуемую подачу цементировочного агрегата
Q=F·V
где F-площадь затрубного пространства, м²
F= V_ц.р- V_ц.с/h

F=(40,8-0,4)/1800=0,022 м²

Q=0,022·1,5=0,033м³/с
Для цементировочного агрегата ЦА-320М производительность на 3-й скорости Q3=5.98л/с при диаметре втулки 115мм, а давление 14МПа, т.е. заданный режим по давлению обеспечится при использовании этого цементного агрегата

Находим число ЦА

n=Q/Q3=33/5,98+1=6,5 принимаем 7шт ЦА-320М

Находим необходимое число цементосмесительных машин
m= М_ц/ γ_ц·V_бун.
где V_бун

---

-объем бункера 2СМН-20, V_бун.=14,5 м³

m=42,8/14,5·1,6=1,84 принимаю 2шт

Считаем подачу насоса при закачивании тампонажного раствора
Q_н=q·m
где q-производительность 2СМН-20, q=20 л/с

Q_н=20·2=40л/с

Определяем продолжительность закачивания тампонажного раствора
t_з= V_ц.р/60·Q_н

t_з=40,2/60·0,04=16,75мин
Продолжительность процесса продавливания
t_пр= V_пр/60·Q

t_пр=86,66/60·0,033=43,7мин
Определяем общее время цементирования
t_ц= t_з+ t_пр+15мин

,75+43,7+15=75,45мин

t_ц ≤0,75·α
Где, α -время начала схватывания, для холодных скважин α=120мин

t_ц ≤0,75·120

.45мин≤90мин что допустимо

Расчет цементирования промежуточной колонны 245 мм

---

Исходные данные:

. Внутренний диаметр d_вн=244,5 мм

. Глубина спуска колонны 2539 м

. Расстояние от забоя до уровня цементного раствора h=2539 м

. Удельный вес цементного раствора γ_ц=1600кг/м³

. Удельный вес бурового раствора γ_р=1500кг/м³

.Удельный вес опрессовочной жидкости γ_ж=1000кг/м³

. Пластовое давление на глубине 2539 м, Р_пл=54 МПа

. Коэффициент увеличения ствола скважины к_v=1,15

. Водоцементное отношение m=0,8

. Диаметр скважины D_скв=295,3 мм

. Высота цементного стакана h_ц.с=20 м

Расчёт объёма цементного раствора и количества составных компонентов

Объем цементного раствора
V_ц.р=0,785[(D²_скв-d²_н)·Н·к_v+ d²_вн·h_ц.с]

V_ц.р=0,785[(0,397²-0,298²)·1500·1,15+ 0,273²·10]=93,7м³
Количество цемента для затворения
М

---

_ц=к_ц· γ_ц·V_ц./1+m
где к_ц-коэффициент учитывающий потери цемента при транспортировке и затворении

М_ц=1,05·1600·93,7/1+0,8=87453кг

Количество воды необходимой для затворения
V_ж=к_в·m·М_ц / γ_в
где к_в-коэффициент учитывающий потери воды

V_ж=1,09·0,8·87453 /1000=76,25 м³

Расчёт объема буферной, продавочной жидкостей

Объем продавочной жидкости
V_пр=∆·Π·d²_вн·(L-h_ц.с)/4
где ∆-коэффициент учитывающий сжатие продавочной жидкости за счет наличия в ней пузырьков воздуха

V_пр=1,03·3,14·0,273²·(1500-10)/4=90 м³

Объем буферной жидкости
V_буф=0,785[(D²_скв -d²_н)·h_б
где h_б-высота столба буферной жидкости в заколонном пространстве, м

---