Файл: Курсовой проект по курсу электроснабжение. Вариант Шифр 15631.docx
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.05.2024
Просмотров: 25
Скачиваний: 0
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
Тогда коэффициент корреляции отклонения напряжений между ЭС1 и ЭС2 определим по формуле:
Далее определим вероятностно-статистические характеристики уравнительного тока, протекающего между энергосистемами. Расчётная схема изображена на рисунке 5. Предположим, что ток протекает по часовой стрелке.
Рисунок 5. К определению характеристик уравнительного тока.
3 этап.
Зная сопротивления линий, уточним токи, протекающие по ним.
С учётом уравнительных токов:
Расчёт характеристик токов для линии 2 аналогичен. Результаты сведём в таблицу.
Таблица 8. Вероятностно-статистические характеристики тока линии 2.
| Параметр |  , А |  , А2 |  , А |  , А2 |  , А |  , А |
| Значение | 105 | 147 | 107,4 | 391,7 | 19,79 | 166,78 |
Определим экономически целесообразные сечения воздушных линий.
Округляем сечения до 400 мм2 и 185 мм2.
Экономически целесообразные сечения на этапе 2 и этапе 3 совпали.
Окончательно принимается сечение линии 1 – 400 мм2, линии 2 – 185 мм2.
2.2. Выбор номинальных мощностей трансформаторов 10/0,4 кВ
На подстанциях 2, 3, 6 и 7:
Выбирается трансформатор мощность 1000 кВА. Выбор мощностей трансформаторов подстанций 3, 6 и 7 аналогичен. Аналогично выбираются трансформаторы на 4, 5, 8 и 9 подстанциях, но с условием, что
. Результаты выбора и параметры трансформаторов представлены в таблице 10.Таблица 10. Параметры трансформаторов подстанций.
| № | MS | S | S | kав | S/ kав | SНОМ | rТ | xТ |
| 2 | 290 | 73 | 508 | 1,1 | 461 | 630 | 2,21 | 8,5 |
| 3 | 400 | 110 | 700 | 1,1 | 636 | 1000 | 1,22 | 5,35 |
| 4 | 450 | 113 | 788 | 1,4 | 563 | 630 | 2,21 | 8,5 |
| 5 | 380 | 95 | 665 | 1,4 | 475 | 630 | 2,21 | 8,5 |
| 6 | 950 | 143 | 1378 | 1,1 | 1252 | 1600 | 0,70 | 3,27 |
| 7 | 1300 | 195 | 4060 | 1,1 | 1714 | 4000 | 0,21 | 1,63 |
| 8 | 2800 | 420 | 3480 | 1,4 | 2900 | 4000 | 0,21 | 1,63 |
| 9 | 2400 | 360 | 3480 | 1,4 | 2486 | 4000 | 0,21 | 1,63 |
| 11 | 6000 | 2400 | 13200 | 1,4 | 9429 | 10000 | | |
2.2. Выбор сечений кабельных линий 10 кВ
В таблице 10 приведены данные о числе часов использования наибольшей мощности и соответствующие им экономические плотности токов.
Таблица 11. Данные по ТНБ и jэк.
| | ТНБ, ч | jэк, А/мм2 |
| РП1 | <3000 | 1,5 |
| ГРП | 3000-5000 | 1,4 |
| п/ст2 | >5000 | 1,3 |
На примере потребителя 2 РП1 покажем алгоритм выбора сечений кабельных линий 10 кВ.
Округляем полученное значение до стандартного 70 мм2.
Расчёт для остальных линий аналогичен данному. Результаты сведены в таблицу 12.
Необходимо проверить выбранные сечения по условию длительного допустимого нагрева. Приведён пример для второго потребителя.
Проверка выполняется в случае выполнения следующего условия:
Для выбранного сечения 70 мм2
. Длительно допустимая температура нагрева для кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена 
. Кабели проложены в земле. Температура земли: 
. Тогда поправочный коэффициент на температуру окружающей среды определяется по выражению
Поправочный коэффициент на количество кабелей, работающих в одном кабельном сооружение kn равен 1, так как распределительная кабельная линия ТП 2 одноцепная.
Коэффициент допустимой перегрузки кабеля в послеаварийном режиме для кабелей с изоляцией из СПЭ
.
Наиболее тяжёлым послеаварийным режимом для ТП 2 является отключение кабельной линии, питающей ТП 3. В этом случае:
Значение тока, протекающего в кабельной линии к ТП 2 не превышает допустимого значения. Значит, выбранное сечение линии остаётся неизменным.
Проверка для остальных кабельных линий выполняется аналогично. Результаты представлены в таблице 12.
Таблица 12. Выбор сечений кабельных линий
| КЛ | число кабелей | SΣϒ | SΣϒп/ав | Iнб | Iп/ав | Fэ | F | Iдоп | к1 | к2 | к3 | Iдоп' | Fкл. Эк |
| | | | | | ГРП 1 | Iэ= | 1,4 | А/мм2 | | | | | |
| 6 | 1 | 3590 | 8005,0 | 207 | 462 | 148 | 150 | 335 | 1 | 1,05 | 1,15 | 398,5 | |
| | | | | | | | 185 | 380 | 1 | 1,05 | 1,15 | 458,9 | |
| | | | | | | | 240 | 445 | 1 | 1,05 | 1,15 | 537,3 | 240 |
| 7 | 1 | 4913 | 8005,0 | 284 | 462 | 203 | 240 | 445 | 1 | 1,05 | 1,15 | 537,3 | 240 |
| 8 | 1 | 10582 | 10582,4 | 611 | 611 | 436 | 400 | 525 | 1 | 1,05 | 1,15 | 633,9 | 400 |
| 9 | 1 | 6327 | 6327,4 | 365 | 365 | 261 | 240 | 445 | 1 | 1,05 | 1,15 | 537,3 | 240 |
| 9с | 2 | 18815 | 37120,7 | 272 | 536 | 194 | 400 | 525 | 0,9 | 1,05 | 1,15 | 570,5 | 400 |
| 10с | 2 | 19950 | 37120,7 | 288 | 536 | 206 | 400 | 525 | 0,9 | 1,05 | 1,15 | 570,5 | 400 |
| | | | | | РП1 | Iэ= | 1,5 | А/мм2 | | | | | |
| 2 | 1 | 1595 | 3037,7 | 92 | 175 | 61 | 70 | 215 | 1 | 1,05 | 1,15 | 259,6 | 70 |
| 3 | 1 | 1720 | 3037,7 | 99 | 175 | 66 | 70 | 215 | 1 | 1,05 | 1,15 | 259,6 | 70 |
| 4 | 1 | 3527 | 3526,7 | 204 | 407 | 136 | 150 | 330 | 1 | 1,05 | 1,15 | 398,5 | |
| | | | | | | | 185 | 374 | 1 | 1,05 | 1,15 | 451,6 | 185 |
| 5 | 1 | 3846 | 3846,1 | 222 | 444 | 148 | 150 | 330 | 1 | 1,05 | 1,15 | 398,5 | |
| | | | | | | | 185 | 374 | 1 | 1,05 | 1,15 | 451,6 | 185 |
| 11с | 1 | 8134 | 15608,0 | 470 | 451 | 313 | 300 | 490 | 1 | 1,05 | 1,15 | 591,7 | 300 |
| 12с | 1 | 8206 | 15608,0 | 316 | 451 | 316 | 300 | 490 | 1 | 1,05 | 1,15 | 591,7 | 300 |
| | | | | | п/ст2 | Iэ= | 1,3 | А/мм2 | | | | | |
| 7с | 2 | 13200 | 22182,3 | 254 | 427 | 195 | 300 | 490 | 0,9 | 1,05 | 1,15 | 532,5 | 300 |