Файл: Составление и расчёт принципиальной тепловой схемы электростанции на базе турбоустановки пт8010013013.doc
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.05.2024
Просмотров: 35
Скачиваний: 0
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
,.
Давление пар после диафрагмы между отборами №6 и №7.
,
где - потери на диафрагме.
6. По значению давления пара (Р5) в теплофикационном отборе №5 турбины уточняем давление пара в нерегулируемых отборах турбины между нерегулируемым отбором №1 (ЧВД) и регулируемым теплофикационным отбором №5 (по уравнению Флюгеля - Стодолы), принимая для упрощения .
, (4,1)
где : D0 , D, Р50, Р5 – расход и давление пара в отборе турбины на номинальном и рассчитываемом режиме, соответственно.
,
7. Рассчитываем давление насыщенного водяного пара в регенеративных подогревателях. Потери давления по трубопроводу от отбора турбины до соответствующего подогревателя принимаются равными :
, (4,2)
.
,
,
,
8. Определяем энтальпии пара hi в отборах турбины по давлениям пара в этих отборах Pi и значениям энтальпии пара при его адиабатическом расширении в турбине hi a. Значения hi a определяют по схеме процесса работы пара в турбине в h,S –диаграмме .
по
и
,
где - из таблицы 3.2.
;
по и
,
где - из таблицы 3.2.
,
по и ,
,
где - из таблицы 3.2.
;
по и ,
,
где = 0,84 - из таблицы 3.2.
;
по и
,
где = 0,84 - из таблицы 3.2.
,
по и ,
,
где = 0,85 - из таблицы 3.2.
;
по и ,
,
где = 0,85 - из таблицы 3.2.
;
по и ,
где =0,0035 - из таблицы 3.2.
,
где принимаем ;
.
Рисунок 4.1 - Схема работы пара в турбине ПТ-80\100-130\13 при температуре наружного воздуха -5 С в h-s диаграмме
9. По построенной h-S диаграмме (рис.4.1) определяем температуру пара в соответствующем отборе турбины по значениям его давления и энтальпии:
; ; ; ; .
Давление в конденсаторе определяется из температуры наружного воздуха.
Таблица 4.1 - Параметры пара и воды в турбоустановке ПТ-80\100-130\13 при
В таблице 4.1 приведены параметры пара и воды в турбоустановке при температуре наружного воздуха tНАР= -5оС.
В таблице 4.1 величина используемого теплоперепада пара определяется как разность энтальпий греющего пара из соответствующего отбора турбины и конденсата этого пара. Подогрев питательной воды в ступени регенеративного подогрева определяется как разность энтальпий питательной воды на выходе из соответствующего подогревателя и на входе в него.
Расчет выполняется в следующем порядке.
1. Расход пара на турбину задан D0 ном = 122,2 кг/с (440т/ч).
2.Утечки пара через уплотнения
Dут=(0,015…0,02)D0. (4,3)
Принимаем Dут=0,015D0 , тогда
,
Dш=0,003 , (4,4)
Dш=0,003122,2 = 0,3666 кг/с.
3. Паровая нагрузка парогенератора с учётом 1,5 % утечек из трубопроводов
, (4,5)
.
4. Расход питательной воды на котел (с учетом продувки)
; (4,6)
- количество котловой воды, идущей в непрерывную продувку
. (4,7)
Принимаем Рпр=0,3 %, тогда
;
5. Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки 1ступени [3.стр.212]
, (4,8)
где - доля пара, выделяющегося из продувочной воды в расширителе непрерывной продувки
,
где , - энтальпия воды при давлении насыщения в котле = 14,8 МПа,
, -энтальпия пара и воды при давлении насыщения в деаэраторе 0,6МПа,
ηР=0,98 – коэффициент, учитывающий потерю тепла в расширителе;
6. Выход пара из расширителя продувки 1 ступени
,
7. Выход пара из расширителя продувки 2 ступени
,
8. Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки 2 ступени
,
9. Расход добавочной воды из цеха химической водоочистки (ХВО)
, (4,9)
где – коэффициент возврата конденсата с производства,
.
10.Утечки при собственном потреблении принимаем .
Давление пар после диафрагмы между отборами №6 и №7.
,
где - потери на диафрагме.
6. По значению давления пара (Р5) в теплофикационном отборе №5 турбины уточняем давление пара в нерегулируемых отборах турбины между нерегулируемым отбором №1 (ЧВД) и регулируемым теплофикационным отбором №5 (по уравнению Флюгеля - Стодолы), принимая для упрощения .
, (4,1)
где : D0 , D, Р50, Р5 – расход и давление пара в отборе турбины на номинальном и рассчитываемом режиме, соответственно.
,
7. Рассчитываем давление насыщенного водяного пара в регенеративных подогревателях. Потери давления по трубопроводу от отбора турбины до соответствующего подогревателя принимаются равными :
, (4,2)
.
,
,
,
8. Определяем энтальпии пара hi в отборах турбины по давлениям пара в этих отборах Pi и значениям энтальпии пара при его адиабатическом расширении в турбине hi a. Значения hi a определяют по схеме процесса работы пара в турбине в h,S –диаграмме .
по
и
,
где - из таблицы 3.2.
;
по и
,
где - из таблицы 3.2.
,
по и ,
,
где - из таблицы 3.2.
;
по и ,
,
где = 0,84 - из таблицы 3.2.
;
по и
,
где = 0,84 - из таблицы 3.2.
,
по и ,
,
где = 0,85 - из таблицы 3.2.
;
по и ,
,
где = 0,85 - из таблицы 3.2.
;
по и ,
где =0,0035 - из таблицы 3.2.
,
где принимаем ;
.
Рисунок 4.1 - Схема работы пара в турбине ПТ-80\100-130\13 при температуре наружного воздуха -5 С в h-s диаграмме
9. По построенной h-S диаграмме (рис.4.1) определяем температуру пара в соответствующем отборе турбины по значениям его давления и энтальпии:
; ; ; ; .
Давление в конденсаторе определяется из температуры наружного воздуха.
Таблица 4.1 - Параметры пара и воды в турбоустановке ПТ-80\100-130\13 при
Точка процесса | p, Мпа | t, 0С | h, кДж/кг | p', Мпа | t'H, 0С | hBH, кДж/кг | ΘП, 0C | pB, МПа | tП, 0С | hBП, кДж/кг | ƮП , кДж/кг | qП, кДж/кг |
0 | 12,75 | 555 | 3487 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
0' | 12,01 | 552 | 3486,7 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
1 | 5,099 | 429,33 | 3266,22 | 4,69108 | 259,99 | 1134,804 | 2 | 16,5 | 257,99 | 1124,151 | 104,54 | 2131,416 |
2 | 3,49 | 380,43 | 3177,564 | 3,21264 | 237,69 | 1026,5 | 2 | 17 | 235,69 | 1019,611 | 75,68 | 2151,064 |
3 | 2,594 | 344,31 | 3111,833 | 2,38648 | 221,02 | 948,36 | 2 | 17,5 | 219,02 | 943,931 | 253,6935 | 2163,473 |
ДПВ | 2,594 | 344,31 | 3111,833 | 0,588 | 158,04 | 667,06 | 0 | 0,588 | 158,04 | 667 | 92,871 | 2444,773 |
4 | 0,4070 | 156,67 | 2767,74 | 0,3744 | 141,24 | 594,53 | 5 | 1,92 | 136,24 | 574,129 | 230,436 | 2173,21 |
5 | 0,0754 | 91,9 | 2527,298 | 0,0618 | 86,7 | 363,0259 | 5 | 2,08 | 81,7 | 343,693 | 34,239 | 2164,272 |
6 | 0,0513 | 82 | 2477,235 | 0,0446 | 78,5 | 328,65 | 5 | 2,22 | 73,5 | 309,454 | 129,396 | 2148,585 |
ДКВ | 0,0513 | 82 | 2477,235 | 0,0446 | 78,5 | 328,65 | 0 | - | 78,5 | 328,65 | - | 2148,585 |
7 | 0,0118 | 49,2 | 2342,46 | 0,0109 | 47,5 | 198,89 | 5 | 2,36 | 42,5 | 180,058 | 40,058 | 2143,57 |
К | 0,0035 | 26,7 | 2322,6 | - | 26,7 | 111,95 | 0 | - | 26,7 | 111,95 | - | 2210,65 |
В таблице 4.1 приведены параметры пара и воды в турбоустановке при температуре наружного воздуха tНАР= -5оС.
В таблице 4.1 величина используемого теплоперепада пара определяется как разность энтальпий греющего пара из соответствующего отбора турбины и конденсата этого пара. Подогрев питательной воды в ступени регенеративного подогрева определяется как разность энтальпий питательной воды на выходе из соответствующего подогревателя и на входе в него.
Расчет выполняется в следующем порядке.
1. Расход пара на турбину задан D0 ном = 122,2 кг/с (440т/ч).
2.Утечки пара через уплотнения
Dут=(0,015…0,02)D0. (4,3)
Принимаем Dут=0,015D0 , тогда
,
-
протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПВД7 в количестве Dу1. Принимаем Dу1= 0,1 кг/с; -
протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПНД4 в количестве Dу4. Принимаем Dу4= 0,3 кг/с; -
протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПУ в количестве Dпу. Принимаем D пу= 0,75кг/с; -
протечки через уплотнения штоков клапановDш. В данной тепловой схеме они направляются в деаэратор. Принимаем
Dш=0,003 , (4,4)
Dш=0,003122,2 = 0,3666 кг/с.
3. Паровая нагрузка парогенератора с учётом 1,5 % утечек из трубопроводов
, (4,5)
.
4. Расход питательной воды на котел (с учетом продувки)
; (4,6)
- количество котловой воды, идущей в непрерывную продувку
. (4,7)
Принимаем Рпр=0,3 %, тогда
;
5. Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки 1ступени [3.стр.212]
, (4,8)
где - доля пара, выделяющегося из продувочной воды в расширителе непрерывной продувки
,
где , - энтальпия воды при давлении насыщения в котле = 14,8 МПа,
, -энтальпия пара и воды при давлении насыщения в деаэраторе 0,6МПа,
ηР=0,98 – коэффициент, учитывающий потерю тепла в расширителе;
6. Выход пара из расширителя продувки 1 ступени
,
7. Выход пара из расширителя продувки 2 ступени
,
8. Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки 2 ступени
,
9. Расход добавочной воды из цеха химической водоочистки (ХВО)
, (4,9)
где – коэффициент возврата конденсата с производства,
.
10.Утечки при собственном потреблении принимаем .