Файл: Шведов Л.И. Хромоникельалюминиевая жаростойкая сталь.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 26.06.2024
Просмотров: 67
Скачиваний: 0
Механические свойства стали в деформированном со стоянии в зависимости от температуры при кратковре менных и длительных испытаниях следующие:
t, сс |
св, кгс/ммг |
б, % |
% |
^0,2/100 ’ кгс/ммг <Т|юо, кгс/лг.и2 |
|
700 |
43,6 |
5,8 |
11,5 |
_ |
16 |
800 |
29,8 |
5,7 |
П,1 |
4,2 |
8 |
900 |
18,5 |
4,2 |
8,3 |
2,1 |
4 |
1000 |
15,0 |
— |
— |
— |
— |
Результаты испытаний жаростойкости стали ЗХ15Н13ЮЗ
втечение 200, 500 и 1000 ч при различных температурах
вг/мм2-ч и ударной вязкости после старения в течение
500 и 1000 ч в кгсм/см2 показали следующие значения:
В р е м я в ы д е р ж к и |
|
|
|
|
|
|
|
|
в п е ч и , ч |
G00 |
|
700 |
|
800 |
|
000 |
1000 |
200 |
б!,, |
ан |
АР |
ан |
АР |
аи |
АР |
АР |
|
|
0,00095 |
— 0,0023 |
— 0,09 |
0,147 |
|||
500 |
6,2 |
3,8 |
0,0018 |
3,6 |
0,017 |
1,8 |
0,071 |
0,156 |
1000 |
6,1 |
— |
0,0019 |
1,8 |
0,0104 |
1,5 |
0,042 |
0,203 |
В исходном закаленном состоянии у деформированных образцов аи = 7,5. Жаростойкость стали в деформирован ном состоянии несколько выше, чем в литом, а ударная вязкость после 1000-часовой выдержки при 800 °С не сколько ниже.
Г л а в а V
ПРИМЕНЕНИЕ СТАЛИ ЗХ15Н13ЮЗ
1. Применение и производственные испытания стали
Сталь ЗХ15ГПЗЮЗ может найти применение в раз личных отраслях машиностроительной и металлургиче ской промышленности в качестве недорогого жаростой кого материала с высокими характеристиками свойств. Она может использоваться как в литом, так и в дефор мированном состоянии для изготовления различных тер мических агрегатов, работающих при температуре до 1000—1050°С с многократным резким охлаждением. На МТЗ была проведена работа по освоению процесса плав ки новой стали ЗХ15ШЗЮЗ в производственных услови ях и получению из нее фасонного литья, уточнению хи мического состава с учетом плавки в кислой печи и использования заводской шихты и широкому исследова нию технологических и эксплуатационных свойств.
Из стали ЗХ15Н13ЮЗЛ отливалась вся номенклатура деталей термических печей вместо стали ЗХ25Н19С2Л (более 80 наименований). С целью унификации применя емых на заводе марок жароупорных сталей отливались также экспериментальные партии деталей пз стали ЗХ15Н13ЮЗЛ вместо стали ЗХ18Н11СЛ и ЗХ18Н25С2Л.
При проведении производственных испытаний стави лась задача определить стойкость изделий из новой ста ли в наиболее тяжелых условиях работы термических печей: нормализации, закалки с охлаждением в воде и масле, высокотемпературной газовой цементации с по следующей закалкой, нитроцементации с закалкой и отпуском и др.
Для постоянного контроля за процессом производст венных испытаний был выделен ряд деталей печного обо рудования с наиболее'тяжелыми условиями работы (вы сокая температура, науглероживающая среда, резкие
90
термические удары, |
большие |
механические нагрузки |
и ир.). Термические |
агрегаты, |
ход производственных |
испытаний на которых контролировался, целиком ком плектовались опытными партиями деталей: из новой ста ли и стали ЗХ25Н19С2Л (или ЗХ18Н11СЛ, ЗХ18Н25С2Л) по возможности в равном количестве. Каждая партия де талей имела свою отличительную метку. Контроль осу ществлялся периодически, через каждые две-три недели в течение всего процесса испытаний. По мере выхода из строя деталей печи доукомплектовывались. Испытания проводились на крупных партиях в течение длительного времени (от нескольких месяцев до 2—3 лет). /Детали из опытной стали испытывались в различных цехах завода (термическом, кузнечно-прессовом, сталелитейном и др.) на действующих термических агрегатах в условиях массового производства под строгим контролем. Номен клатура опытных деталей, нх характеристика и режимы работы термических агрегатов приведены в табл. 13, эскизы некоторых наиболее характерных деталей — на рис. 24.
Из таблицы и рисунка видно, что испытания стали в основном производились в качестве материала поддо нов проходных непрерывно действующих термических печей. Поддоны являются основными деталями печей. На них нагружаются обрабатываемые детали значитель ного веса (в ряде случаев вес погруженных деталей пре вышает 1 т), и они вместе с этими деталями по направля ющим роликам проталкиваются через печь, поступают на закалку в водяную п масляную ванну, затем идут на отпуск пли другие операции. После окончания режима термообработки поддоны вновь поступают на загрузку, и цикл повторяется. Продолжительность цикла термооб работки деталей в среднем составляет около 3 ч. Решет ки и оправки работают в цементационных шахтных печах. Цикл термообработки в них более продолжителен
(18 |
ч), но и температура также более высокая (до |
950 |
°С). От стойкости поддонов, решеток и оправок зави |
сит надежность работы термических печей. Обычно срок службы их ниже, чем у других деталей. Как видно из таб лицы, при круглосуточной работе он составляет несколь ко месяцев, а таких деталей, как, например, реторты (рис. 24),— 1 год и более. Быстрый выход из строя поддонов, решеток и оправок возможен главным обра-
51
|
Детали |
термических печгй, |
на |
которых |
производили |
||||
|
|
|
|
В е с , |
|
|
|
|
|
Д е т а л ь |
Н о м е р д е т а л и |
кг |
|
А г р е г а т |
|
|
|||
Роликовый |
поддон |
|
112671 |
47 |
Двухрядная толкательная |
||||
|
|
|
|
|
|
печь |
|
|
|
Поддон |
|
|
5215-178 |
60 |
Однородный |
закалочно- |
|||
|
|
|
|
|
|
отпускной |
агрегат |
||
Поддон для деталей |
|
6-756 |
30 |
То |
же |
|
|
|
|
с вытянутой осью |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Оправка |
|
ТБ-49-00-01 |
20 |
Цементационная |
печь |
||||
|
|
|
|
|
|
Ц-105 |
|
|
|
Решетка |
|
ТБ-48-00-02 |
50 |
То |
же |
|
|
|
|
Поддон |
|
11161202А |
|
Нормализационная |
меха |
||||
|
|
|
|
|
|
низированная печь |
|||
|
|
|
220-1 а |
40 |
Закалочно-отпускной |
||||
|
|
|
|
|
|
агрегат Т-140 |
|
||
|
|
|
6-2077 |
40 |
Безмуфельный |
нитроце- |
|||
|
|
|
|
|
|
ментационный агрегат |
|||
|
|
|
5215-150 |
100 |
Нормализационная |
печь |
|||
зом вследствие их |
растрескивания |
и |
коробления. |
Рас |
|||||
трескивание происходит при быстрых теплосменах |
(тер |
||||||||
мических |
ударах) |
во время |
закалки обрабатываемых |
деталей и последующих нагревов, а коробление — вслед ствие ползучести металла при высоких температурах под действием значительных напряжений, возникающих от веса нагруженных деталей.
Процесс окалинообразования, протекающий во время работы деталей при высоких температурах, для разра-
92
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
13 |
|
сравнительные испытания сталей, и режим их работы |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
С р о к с л у ж б ы , м е с я ц ы |
|
||
8 |
|
|
|
|
3X 2 5 H 19С 2Л |
ЗХ 1 5 Н 1 3 Ю З |
||
£- |
Р е ж и м р а б о т ы |
|
|
|
|
|
||
И |
6- |
|
|
|
|
|
|
|
оКл и че |
' |
|
|
|
|
|
|
|
гар е г а |
|
|
|
|
ч е с к и й |
ч е с к и й |
|
|
|
|
|
|
|
н о р м а т и в н ы й |
ф а к т и |
ф а к т и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
128 |
Закалка с 880+10 °С в |
воде, |
3 |
3,1 |
3,4 |
|
||
|
|
отпуск 610 + 20 °С |
|
|
|
|
|
|
36 |
Закалка с 860 + 20 °С в |
воде, |
— |
1,3 |
2,0 |
|
||
|
|
отпуск 580 + 20 °С |
|
|
|
|
|
|
34 |
То же |
|
|
2 |
3,0 |
6,0 |
|
|
|
1 |
Цементация 940±10°С , |
|
4 |
3 |
Болес 4 |
||
|
|
закалка с 850+10 °С в |
|
|
|
|
||
|
|
масле, отпуск |
560 + 20° С, |
|
|
|
|
|
|
|
продолжительность |
цикла |
|
|
|
|
|
|
|
18 ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
То же |
|
|
4 |
1 5а |
4,0 |
|
|
|
|
|
СД С |
|
|||
58 |
Нормализация при |
960 + 20 °С |
3 |
3 |
3,5 |
|
||
28 |
Закалка с 850 + 20 °С в масле, |
3 |
2,5 |
3 |
|
|||
|
|
отпуск 650 °С и охлаждение |
|
|
|
|
||
|
|
в воде |
|
|
|
|
|
|
44 |
Температура по зонам, |
°С: |
6 (для стали |
|
Более |
9 |
||
|
|
/ —830; / / —/ / / —870; |
IV— |
ЗХ18Н25С2) |
|
|
|
|
|
|
850; V—840+10. Закалка с |
|
|
|
|
||
|
|
840 °С в масле, отпуск |
|
|
|
|
||
|
|
170 °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
Нормализация 930 + 20 °С |
4 |
— |
— |
|
ботанных и упомянутых выше жаростойких сталей ЗХ25Н19С2 и ЗХ18Н11С хотя и играет определенную роль, но не является главным в определении их срока службы в указанных в таблице агрегатах. Это положе ние подтверждается стойкостью деталей, работающих в одних и тех же печах при одинаковой температуре, под верженных резким теплосменам и не испытывающим значительных температурных колебаний. Так, например, решетки цементационных печей, периодически резко ох-
ЭЗ
лаждаемые в масляной ванне, вместе с закаливаемыми деталями служат до растрескивания, выводящего их из дальнейшей эксплуатации, не более 3 месяцев при круг лосуточной работе. Реторты же этих печей, несмотря на то что их рабочая температура в среднем даже несколь ко выше, чем решеток, служат до 1 года. При резких теплосменах в деталях термических печей возникают большие термические напряжения, превышающие пре дел прочности материала, из которого они изготовлены. Под действием этих напряжений возникают микро- и макротрещины, растущие от цикла к циклу и приводя щие к разрушению деталей, как правило, по термиче ским узлам.
На рис. 25 показаны поддоны различных термических печей, вышедшие из строя после длительной эксплуата ции в условиях резких теплосмен. Причинами выхода из строя поддона 220-1а закалочно-отпускного агрегата, как видно из рис. 25, а, являются образование трещин в
термических узлах и коробление |
(прогиб под нагруз |
кой). Три небольших углубления, |
видных на передней |
стенке поддона,— место подвода |
питателей литниковой |
системы. Слишком массивные направляющие, в которых
при кристаллизации |
образуется |
усадочная рыхлота и |
||
утяжпны, прежде всего |
подвергаются трещинообразо- |
|||
ванию. В местах подвода |
питателей также образуются |
|||
усадочные раковины и рыхлота, |
а подвод их в зоне дей- |
|||
Л А |
|
|
|
|
---- |
|
|
|
|
п г г т л п г т |
□ □ |
|
|
|
ПГ 1 1 1! 1П |
□ |
□ |
|
|
□1 II II ]□ |
□ |
□ 4J |
|
|
п г т п п п |
□ |
□ |
|
|
□1 1..1 11_Ю |
□ |
□ |
|
|
□ г т т п п п |
□ |
□ |
|
|
□1 1 1 1ПЮ |
□ |
□ |
|
|
□ U ...1JU D |
п |
п |
|
|
Пзддеи 5215~
А ‘А
ПШюШША 1т МшряШ трпаечеецп-
• r тюО new
□ □ □ □ |
ШСЮ 4i |
JHHFi □ □ Г |
|
вппш~ШГ |
Ш С |
Ш Й Э |
|
Педдоч HZS71 |
|
отливаемые из стали ЗХ15Н13ЮЗ |
94 |
95 |
|